1.3.3.2. Гидравлический расчёт циркуляционного коль­ца, проходящего через Ст. 2

Расчётное циркуляционное давление, пренебрегая незначительной величиной , определим по формуле:

где - элеваторное давление, Па;

100 Па/м – удельные линейные потери давления при установке элеватора; - суммарная длина по участкам второстепенного циркуляционного кольца;

=10,6+2,2+4,4+5,5+1+6+2,8 3+0,5 3+0,6+4,4+4,4+6,6+3,3=59 м.

Естественное давление определяем по формуле (2):

,

где Q_ст = 1,3Q + 1,2Q + Q = 11050+1020+850=2975 Вт.

По формуле (3) определяем:

кг/ч.

В результате подставляем найденные значения в формулу (2) имеем:

Па.

Тогда расчётное циркуляционное давление составит:

Па.

Средняя удельная потеря давления на трение по формуле (4) составит:

Па/м.

Расход теплоносителя на данном участке кг/ч. По таблице II.1 [2], исходя из R_ср и расхода воды предварительно выбираем условный диаметр стояка по таблице: D_y = 15 мм.

Затем, уточняя расход, определяем действительную скорость течения и удельную потерю давления R_I по той же таблице: w_I = 0,159 м/с; R_I = 43,9 Па/м.

Далее по известной длине участка определяем полные потери давления на трение:

Па.

Находим суммарные потери давления на местных сопротивлениях, для

этого сначала определяем суммарное значение коэффициентов на данном участке . А потом по таблице скорости II.2 [2] по известной скорости на участке и определяем потери давления на местные сопротивления (применяя приёмы интерполяции): Z = 347,6 Па.

Суммируя потери давления на трение и местные сопротивления, определяем потери давления на участке:

Па.

Для удобства расчётов составим таблицу определения коэффициентов местных сопротивлений (таблица 5). Результаты гидравлического расчёта второстепенного циркуляционного кольца через Ст. 2 вертикальной одно­трубной системы отопления сводим в таблицу 6.

Таблица 5

Определение коэффициентов местных сопротивлений

Участок	Наименование местного сопротивления	ξ	Количество	∑ξ
Второстепенное циркуляционное кольцо
1	Dy = 32 мм задвижка параллельная отвод, 90˚	0,50 1,00	1 4	4,50
2	Dy = 25 мм тройник на ответвление Gотв = 0,50 и деление потока	6,3	1	6,3
3	Dy = 20 мм тройник на ответвление Gотв = 0,50 и деление потока	6,3	1	6,3
4	Dy = 20 мм тройник при Gпрох = 0,70	3,30	1	3,30
Ст.2	Dy = 15 мм тройник на ответвление при Gотв = 0,40 отвод 90˚ тройник на проход при Gпрох = 0,66 радиатор кран регулирующий трехходовой при прямом проходе - тройник на ответвление Gотв = 0,30 и слияние потока	3,00 0,8 1,34 1,30 4,4 4,76	1 7 1 3 3 1	31,8
7	Dy = 20 мм тройник при Gпрох = 0,57	1,58	1	1,58
8	Dy = 20 мм кран пробковый проходной тройник при Gотв = 0,70	2,00 2,30	1 1	4,30
9	Dy = 25 мм отвод, 90˚ тройник при Gотв = 0,50	0,5 1,60	1 1	2,10
10	Dy = 32 мм задвижка параллельная	0,50	1	0,50

Таблица 6

Результаты гидравлического расчёта второстепенного циркуляционного кольца, проходящего через Ст. 2, вертикальной однотрубной системы

Участок	Q, Вт	l, м	G, кг/ч	Dy,мм	ω, м/с	∑ξ	R, Па/м	Rl, Па	Z, Па	Rl+Z, Па
1	39440	10,6	1393	32	0,373	2,5	70,6	748,4	169,3	918
2	19720	2,2	696	25	0,314	6,3	65,8	144,8	293,4	438,2
3	9860	4,4	348	20	0,280	6,3	77,0	338,8	230,7	569,5
4	6885	5,5	243	20	0,198	3,3	40,0	220	57,8	277,8
Ст.2	2975	16,6	105,1	15	0,159	31,8	43,9	728,7	347,6	1076,3
7	6885	4,4	243	20	0,198	1,6	40,0	176	33,7	209,7
8	9860	4,4	348	20	0,280	4,3	77,0	338,8	169,2	508
9	19720	6,6	696	25	0,314	2,1	65,8	434,3	96,3	530,6
10	39440	3,3	1393	32	0,373	0,5	70,6	232,9	35,3	268,2
Па

Проверяем запас давления (невязку) в основном циркуляционном кольце:

,

Запас давления превосходит нормативные пределы, поэтому необходимо выравнивание потерь давлений в тройнике.

Выполним выравнивание с помощью дополнительного сопротивления в виде боковой диафрагмы.

ζ_д = ;