Электронные ключи
.pdf11
Ключи на биполярных транзисторах имеют ряд недостатков, ограничивающих их применение:
−Ограниченное быстродействие, вызванное конечной скоростью рассасывания неосновных носителей в базе;
−Значительная мощность, потребляемая цепями управления в статическом режиме;
−При параллельном включении биполярных транзисторов необходимо применение выравнивающих резисторов в цепях эмиттеров, что приводит к снижению КПД схемы;
−Термическая неустойчивость, определяемая ростом тока коллектора при увеличении температуры транзистора.
Вопросы для самостоятельной проработки
1.Как рассчитать длительность седьмого этапа (рис. 4) ?
2.Почему в процессе задержки выключения транзистора не учитывается разряд (перезаряд) входной емкости транзистора ?
3.Как определить входную емкость транзистора на этапе задержки включения, на этапе включения ?
4.Что такое эффект Миллера ?
5.Почему при параллельном включении биполярных транзисторов необходимо применение выравнивающих резисторов ?
6.Как определить оптимальную емкость конденсатора в форсирующей цепочке ?
Задачи для самостоятельного решения
1.Определить мощность статических потерь для ключа по схеме рис.3 при следующих параметрах RR =100Ом, β =100 , U КЭнас =0.2B , U КП =5B . На вход ключа поступает последовательность импульсов с периодом T = 2мс и длительностью τ =500мкс. Принять I КБО =0 , U БЭотс =0.5В, U ВХмакс = 4В.
2.Определить мощность, рассеиваемую на коллекторе, если изменения напряжения на коллекторе соответствуют рисунку 6.
Схема ключа соответствует рис. 3, RR =100Ом, U КП =5B .
U, B |
6.00 |
|
|
|
|
|
|
5.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.00 |
|
|
|
|
|
|
|
3.00 |
|
|
|
|
|
|
|
2.00 |
|
|
|
|
|
|
|
1.00 |
|
|
|
|
|
|
|
0.00 |
|
|
|
|
|
t, мкс |
|
0 |
500 |
1000 |
1500 |
2000 |
2500 |
12
1.3Электронные ключи на полевых транзисторах
Внастоящее время происходит активное вытеснение биполярных транзисторов из области ключевых устройств. В значительной мере альтернативой служат полевые транзисторы. Полевые транзисторы не потребляют статической мощности по цепи управления, в них отсутствуют неосновные носители, а, значит, не требуется время на их рассасывание, наконец, рост температуры приводит к уменьшению тока стока, что обеспечивает повышенную термоустойчивость.
Из всего многообразия полевых транзисторов для построения электронных ключей наибольшее распространение получили МДП - транзисторы с индуцированным каналом (в иностранной литературе – обогащенного типа). Транзисторы этого типа характеризуются пороговым напряжением, при котором возникает проводимость канала. В области малых напряжений между стоком и истоком (открытый транзистор) можно представить эквивалентным сопротивлением (в отличие от насыщенного биполярного транзистора – источника напряжения). Справочные данные на ключевые транзисторы этого типа включают параметр RСИоткр - сопротивление сток-исток в открытом состоянии.
Для низковольтных транзисторов величина этого сопротивления составляет десятые – сотые доли Ом, что обуславливает малую мощность, рассеиваемую на транзисторе в статическом режиме. К сожалению, RСИоткр заметно увеличивается
при увеличении максимально допустимого напряжения сток-исток.
Рисунок 7 – Ключ на МДП транзисторе с индуцированным затвором
Необходимо учитывать, что режим насыщения для МДП-транзистора принципиально отличается от режима насыщения биполярного транзистора. Переходные процессы в ключах на полевых транзисторах обусловлены переносом носителей через канал и перезарядом междуэлектродных емкостей, емкостей нагрузки и монтажа. Так как электроны обладают более высоким быстродействием, чем дырки, то n-канальные транзисторы обладают лучшим быстродействием по сравнению с р-канальными.
В схемотехнике ключевых устройств на полевых транзисторах чаще других используется схема с общим истоком, представленная на рис.7а. Когда транзистор закрыт, через него протекает неуправляемый (начальный) ток стока. При открытом транзисторе ток через транзистор должен определяться величи-
13
ной сопротивления нагрузки и напряжением питания. Для надежного отпирания транзистора амплитуда управляющего напряжения выбирается из условия:
UУ max >(1.2...1.5)(U 0 + I H / S0 ) , где |
I H = |
E |
- ток нагрузки,U 0 - пороговое на- |
RH + RСИ |
пряжение, S0 - крутизна ВАХ. В настоящее время выпускается достаточная но-
менклатура транзисторов, для управления которыми достаточно напряжения ТТЛ-уровня.
Переходные процессы в ключах на МДП транзисторах происходят, как показано на рис. 8.
На первом этапе происходит заряд емкости CЗИ и переза-
рядСЗС до напряжения на за-
творе, равном пороговому. Транзистор при этом остается запертым. Длительность этого этапа:
t1 = Ri (CЗС + СЗИ ) ln( |
UУ |
) . |
|
(UУ max −U 0 ) |
|||
|
|
На втором этапе транзистор отпирается и переходит в активный усилительный режим. На этом этапе перезаряд СЗС замедляется за счет
действия отрицательной обратной связи (эффект Миллера). В течение 3-го этапа
Рисунок 8 - Эпюры напряжения в ключе на ПТ напряжение на затворе оста-
ется практически постоянным. По окончании перезаряда емкости CЗС напряжение на затворе увеличива-
ется до величины UУ max . Выключение происходит в обратном порядке.
Для удобства расчета длительности переходных процессов в ключах на МДП транзисторах целесообразно использовать параметр заряд включения QЗвкл . Например, транзистор с QЗвкл =20 нКл можно включить за 20 мкс током в 1мА и за 20 нс током в 1А. Указанный параметр приводится в справочниках и определяется изготовителем экспериментальным путем.
Ключевые МДП транзисторы характеризуются максимально допустимой скоростью изменения напряжения сток-исток ( dv / dt ). При превышении указанной величины возможно спонтанное отпирание транзистора с непредсказуемыми результатами. Имеется две причины, обуславливающие это ограничение:
Во-первых, передача напряжения U СИ на затвор транзистора через емкостный делитель СЗС / СЗИ под действием dU СИ / dt . Величину напряжения на затворе, вызванную изменением напряжения U СИ при выключении транзистора,
можно оценить по формуле:
|
|
|
|
14 |
|
|
|
U ЗИ = |
|
|
1 |
|
|
dU СИ |
tВЫКЛ . |
1 + |
СЗИ |
|
|
dt |
|||
|
|
СЗС |
|
||||
|
|
|
|
|
Следует также иметь в виду, что величина U 0 снижается с ростом температуры.
|
Во-вторых, технология изготовле- |
|
|
ния МДП транзисторов приводит к фор- |
|
|
мированию |
паразитного биполярного |
|
транзистора (рис. 9). В результате дейст- |
|
|
вия механизма, аналогичного вышеопи- |
|
|
санному, возможно спонтанное отпира- |
|
|
ние этого паразитного транзистора и пе- |
|
Рисунок 9 - Паразитные структуры |
реход в режим пробоя. |
|
Для |
исключения этих эффектов |
|
в МДП-транзисторе |
следует точно соблюдать рекомендации |
изготовителя и стремиться к тому, чтобы источник управляющего сигнала в цепи затвора имел минимальное внутреннее сопротивление.
При необходимости увеличения коммутируемой мощности возможно параллельное включение полевых транзисторов (рис.10). При этом необходимо использовать транзисторы с близкими значениями пороговых напряжений и устанавливать в цепи затвора сопротивления, призванные уменьшить взаимное влияние транзисторов друг
Рисунок 10 - Схема параллельного на друга при выключении («звон»). включения ПТ
1.4 Цифровые ключи на IGBT транзисторах
Преимущества, обеспечиваемые работой активных элементов в ключевом режиме, прежде всего экономичность, привели к широкому распространению мощных ключевых устройств. Широко известны импульсные источники питания, ключевые стабилизаторы и регуляторы, генераторы, работающие в ключевом режиме, а также широкий спектр устройств, использующих различные виды импульсной модуляции: ШИМ, АИМ и т.д. При проектировании таких устройств необходимо учитывать некоторые специфические особенности их работы.
Уровень современного развития отечественной и зарубежной элементной базы ставит перед разработчиком вопрос выбора подходящего активного элемента. Современный инженер может выбирать из трех основных видов транзисторов: биполярные, полевые и так называемые IGBT – транзисторы (Insulated Gate Bipolar Transistor), представляющие собой комбинацию двух предыдущих типов: по входу такой транзистор ведет себя как полевой, а по выходу – как биполярный. В отечественной литературе эти приборы именуются биполярными транзисторами с изолированным затвором (БТИЗ). Типичные представители
15
этого семейства могут коммутировать токи в десятки ампер при напряжениях порядка киловольта. Биполярные транзисторы работают при напряжениях до 1.5 кВ и коммутируют токи в несколько десятков ампер, полевые транзисторы работают при более низких значениях напряжения (обычно менее 1000В) и коммутируют токи до сотни ампер.
Эквивалентная схема IGBT – транзистора представлена на рис. 11. Интересно, что коллектору IGBT соответствует эмиттер эквивалентного биполярного транзистора, а эмиттеру – наоборот, коллектор. По сравнению с полевым транзистором, IGBT имеет два важных преимущества (наиболее актуальных для создания мощных ключевых устройств). Во-первых, эквивалентная крутизна IGBT значительно превышает крутизну полевого транзистора, во-вторых, по сравнению с ПТ, силовая цепь IGBT имеет значительно меньшее сопротивление в открытом состоянии. В плане быстродействия IGBT превосходят биполярные транзисторы, но уступают полевым.
Ведущий производитель IGBT - фирма International Rectifier классифицирует свою продукцию по следующим категориям:
−W – (warp speed) 75…150 кГц;
−U – (ultra fast speed) 10…75 кГц;
−F – (fast speed) 3…10 кГц;
−S – (standard speed) 1…3 кГц
Применение IGBT имеет свои особенности, хотя основные процессы определяются рассмотренными выше факторами, характерными для биполярных и полевых транзисторов. В частности, актуально требование по dU КЭ / dt , нарушение которого может привести к так называемому «защелкиванию», (потеря возможности запирания) аналогичному процессу отпирания тиристора.
Для IGBT важно ограничение обратного напряжения коллекторэмиттер (типовое значение 1520В).
В справочных данных на IGBT указываются параметры заряда затвора (QЗЭ , QЗ , QЗК ), с помощью которых можно оценить параметры схемы управления, однако, на их основе не удается предсказать время переключения транзистора, так как на него влияют еще и процессы рассасывания неосновных носителей в базе. Для
оценки времени переключения полезны параметры: время спада/нарастания, время задержки выключения. IGBT, аналогично полевым транзисторам, можно
16
включать параллельно для увеличения коммутируемой мощности, соблюдая при этом соответствующие рекомендации.
Вопросы для самостоятельной проработки
1.Перечислите известные типы полевых транзисторов , нарисуйте их характеристики. Какие параметры характерны для различных типов полевых транзисторов ?
2.Чем отличаются процессы насыщения полевого и биполярного транзистора ?
3.Чем обусловлено наличие плоских участков на графике U ЗИ (рис. 8) ?
dU
4. Выведите формулу U ЗИ ( dtСИ ) .
5. Какова роль резисторов в цепи затвора полевых транзисторов при их параллельном включении ?
Задачи для самостоятельного решения
1.Определите время задержки включения полевого транзистора, если внутреннее сопротивление источника сигнала Ri =10Ом, емкость СЗИ =10пФ, пороговое напряжение U ПОР =3В, амплитуда отпирающего импульса U =5B .
2.Используя данные предыдущей задачи, определить энергию, затрачиваемую на отпирание транзистора, если QВКЛ =50нКл.
3.Определить максимальную величину dUdtСИ , если известны элементы пара-
зитной структуры (с биполярным транзистором) на рис. 9. R =1000Ом,
С =100пФ.
17
1.5Аналоговые ключи
1.1.5Ключи на полевых МДП - транзисторах
Очень часто полевые транзисторы, главным образом МДП-транзисторы, применяются в качестве аналоговых ключей. В силу своих свойств, таких, как малое сопротивление в проводящем состоянии, крайне высокое сопротивление в состоянии отсечки, малые токи утечки и малая емкость, они являются идеальными ключами, управляемыми напряжением, для аналоговых сигналов. Идеальный аналоговый ключ ведет себя как механический выключатель: пропускает сигнал к нагрузке без ослаблений или нелинейных искажений
VT1 — это n-канальный МДП транзистор с индуцированным каналом, не проводящий ток при заземленном затворе или при отрицательном напряжении затвора. В этом состоянии сопротивление сток — исток, как правило, больше 10000 МОм, и сигнал не проходит через ключ. Подача на затвор положительного управляющего напряжения (больше UПОР) приводит канал сток — исток в проводящее состояние с типичным сопротивлением от 25 до 100 0м (Rвкл) для транзисторов, предназначенных для использования в качестве аналоговых ключей. Схема не критична к
значению уровня сигнала на затворе, поскольку он существенно более положителен, чем это необходимо для поддержания малого Rвкл, а потому его можно задавать от логических схем; можно использовать выход ТТЛ для получения уровней, соответствующих полному диапазону питания, с помощью внешнего транзистора, или даже операционного усилителя (ОУ). Обратное смещение затвора при отрицательных значениях выхода ОУ будет давать дополнительное преимущество — возможность переключать сигналы любой полярности. Заметим, что аналоговый ключ такого типа — двунаправленное устройство, т. е. он может пропускать сигнал в обе стороны.
Приведенная схема будет работать при положительных сигналах, не превышающих (UУПР - UПОР); при более высоком уровне сигнала напряжение на затворе будет недостаточным, чтобы удержать транзистор в состоянии проводимости (Rвкл начинает расти); отрицательные сигналы вызовут включение при заземленном затворе (при этом появится прямое смещение перехода канал — подложка). Если нужно переключать сигналы обеих полярностей, то можно применить такую же схему, но с затвором, управляемым двуполярным напряжением, при этом подложка должна быть подсоединена к отрицательному напряжению.
Для любого ключа на полевом транзисторе важно обеспечить сопротивление нагрузки в диапазоне от 10 до 100 кОм, чтобы предотвратить емкостное прохождение входного сигнала в состоянии «ВЫКЛ», которое имело бы место при большем сопротивлении. Значение сопротивления нагрузки выбирается ком-
18
промиссным. Малое сопротивление уменьшит емкостную утечку, но вызовет ослабление выходного сигнала из-за делителя напряжения, образованного сопротивлением проводящего транзистора Rвкл и сопротивлением нагрузки. А так как Rвкл меняется с изменением входного сигнала, то это ослабление приведет к некоторой нежелательной нелинейности. Слишком низкое сопротивление нагрузки проявляется также и на входе ключа, нагружая входной сигнал. Привлекательной альтернативой является также применение еще одного ключа, закорачивающего выход на землю, если транзистор, включающий сигнал, находится в состоянии «ВЫКЛ»: таким образом, формируется однополюсный ключ на два направления.
Часто необходимо переключать сигналы, сравнимые по величине с напряжением питания. В этом случае описанная выше простая схема работать не будет, поскольку при пиковом значении сигнала затвор не будет иметь достаточного смещения. Задача переключения таких сигналов решается применением переключателей на комплементарных МДП-транзисторах (КМДП)
(рис. 12). При высоком уровне
Рисунок 12 – Ключ на КМДП структуре управляющего сигнала VТ1
пропускает сигналы с уровнями от земли до EП без нескольких вольт. VТ2 пропускает сигнал с уровнями от EП до значения на несколько вольт выше уровня земли. Таким образом, все сигналы в диапазоне от земли до EП проходят через схему, имеющую малое сопротивление. Переключение управляющего сигнала на уровень земли запирает оба транзистора, размыкая, таким образом, цепь. В результате получается
аналоговый переключатель для сигналов в диапазоне от земли до EП . Это основа схемы КМДП
|
«передающего вентиля» 4066 (К561КТ3). Как и |
|
|
описанные ранее ключи, эта схема работает в |
|
|
двух направлениях — любой ее терминал может |
|
|
служить входным. |
|
|
Полевые транзисторы с управляющим p-n |
|
|
переходом (рис. 13) можно использовать и как |
|
|
аналоговые ключи, но нужна осторожность в от- |
|
Рисунок 13 – Ключ на тран- |
ношении сигнала на затворе, чтобы не возник |
|
зисторе с управляющим p-n |
ток затвора. |
|
переходом |
Напряжение затвора должно быть сущест- |
|
венно ниже потенциала земли для удержания ПТ |
||
|
в состоянии отсечки. Это значит, что если напряжение сигнала становится отрицательным, то напряжение затвора должно удерживаться, по крайней мере,
19
на U ОТС ниже наименьшего минимума сигнала. Для приведения транзистора в
состояние проводимости управляющий сигнал должен стать больше максимального положительного значения входного сигнала. Когда ключ замкнут, диод имеет обратное смещение и затвор связан с истоком через резистор R1сопротивлением 1 МОм, т. е. находится под потенциалом истока.
Можно построить схему аналогового ключа на транзисторе с управляющим р—п- переходом, если использовать ОУ, так как можно связать исток транзистора с потенциальной землей в суммирующей точке инвертирующего усилителя (рис. 14). Тогда для отпирания транзистора нужно просто подать потенциал земли на затвор. Этот способ дает до-
Рисунок 14 – Прецизионный аналоговый ключ полнительное преимущество,
заключающееся в точной компенсации ошибок, возникающих из-за конечного значения Rвкл и его нелинейности.
Схема имеет две примечательные особенности:
а) когда VТ1 включен (затвор заземлен), вся схема представляет собой инвертор с одинаковым полным сопротивлением в цепях входа и обратной связи. Это компенсирует все эффекты, связанные с конечностью и нелинейностью сопротивления включенного состояния, если транзисторы согласованы по параметру Rвкл.
б) Благодаря малости напряжения отсечки схема будет работать при управляющем сигнале от нуля до +5 В, что удобно для работы с ТТЛ. Включение в инвертирующей схеме с присоединением истока VT1 к потенциальной земле (суммирующая точка) упрощает работу схемы, так как нет колебаний сигнала на истоке VT1 во включенном состоянии; диод препятствует включению ПТ при положительных сигналах и запертом VT1 и не оказывает никакого действия при замкнутом ключе.
Тот же прием компенсации применяется и для ключей на МДП - транзисторах.
Отечественная и зарубежная промышленность выпускают широкую номенклатуру микросхем, предназначенных для коммутации аналоговых сигналов. В частности, отечественная промышленность выпускает аналоговые ключи серии 596 и серии 561, из зарубежных известны ключи фирмы Analog Devices (ADG), значительное количество коммутаторов аудио- и видеосигналов фирм
Philips, Sanyo и др.
20
Вопросы для самостоятельной проработки
1.Как связаны уровни входных и управляющих сигналов на рис. 12-14 ?
2.Какие требования следует предъявлять к операционному усилителю в схеме на рис. 14 ?
3.Чем ограничена ширина спектра сигналов, коммутируемых ключами, выполненными по схемам на рис. 12-14 ?
4.Придумайте схему прецизионного аналогового ключа на базе неинвертирующей схемы включения ОУ.
5.Придумайте схему аналогового ключа, коммутирующего отрицательные сигналы и управляемого при этом напряжением ТТЛ – уровня.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1.Семенов Б.Ю. Силовая электроника для любителей и профессионалов
- М.: СОЛОН-Р, 2001. - 327с.
2.Опадчий Ю.Ф., Глудкин О.П., Гуров А.И. Аналоговая и цифровая электроника - М.: Горячая линия - Телеком, 2000. - 768 с.
3.Браммер Ю.А., Пащук И.Н. Импульсные и цифровые устройства - М.: Высшая школа, 1999. - 351с.
4.Хоровиц П., Хилл У. Искусство схемотехники: в 2-х т. - М.: Мир, 1983. т.1. 598с.