Методички / 1059
.pdfгде q - доля частиц диспергируемой фазы в объеме смеси,
т.е. N2 /N; а N - сумма частиц в пробе.
При анализе полимерной композиции можно предпо-
ложить, что размеры частиц дисперсной фазы (например,
наполнителя, стабилизатора, пластификатора или второго полимера) и «частиц» полимерной матрицы одинаковы.
Тогда в каждой грануле полимерного материала при идеаль-
ном смешении будет содержаться N1 частиц дисперсной фа-
зы и N2 частиц полимера (N1+ N2 = N).
Если средний размер гранул цилиндрической формы: L – длина, R – радиус, то объем гранулы Vг = πR2L, а объем каждой частицы дисперсной фазы и «частицы» полимера со-
ставит Vч = π(dэкв)3/6. Общее число частиц в каждой гра-
нуле N = Vu/ Vч = 6R2L /(dэкв)3.
При концентрации дисперсной фазы φд (объемные доли), занимаемый ею объем составит φVг или φπR2L, а
число частиц дисперсной фазы в грануле N1 = 6φR2L/(dэкв )3.
Следовательно, q = φд.
Реальная дисперсия распределения находится на ос-
нове оценки количества частиц дисперсной фазы в 20 - 25
образцах и рассчитывается по формуле:
34
(7)
где ro – начальная ширина полос; q – объемное содержание диспергируемой фазы; η1 и η2 – вязкость дисперсионной среды и дисперсной фазы.
С уменьшением толщины полосы улучшается качес-
тво смешения. Средняя толщина полос с увеличением вре-
мени смешения уменьшается и установлена ее связь с объ-
емом смеси (V) и поверхностью раздела фаз (S):
r= 2V/S |
(8) |
Задавая критерий смешения (I), можно рассчитать ми-
нимальное значение деформации сдвига (γ мин) для его до-
стижения в смеси с учетом вязкости исходных компонентов:
γмин = |
2,1 2 |
|
|
(9) |
|
3 |
I /q(q 1) |
||||
|
|||||
|
q 1 |
|
|
Из приведенной зависимости следует, что при введе-
нии малых количеств дисперсной фазы от доли до несколь-
ких процентов, оптимальное значение деформации сдвига существенно возрастает. Достижение хорошего качества смешения требует большого времени.
Для равномерного распределения малых количеств компонента в смеси (пигмента) используют стадию предва-
рительного получения концентрата, в котором содержится до 30% об. дисперсной фазы, с последующим его введени-
11
http://www.mitht.ru/e-library
ем в основной компонент.
3. Теория ламинарного смешения
Известен опыт, при котором в прозрачную жидкость,
текущую по трубе, добавляют струю той же, но окрашенной жидкости. Если течение ламинарное, то смешение окрашен-
ной жидкости, движущейся по центру трубы, долгое время не происходит. В то же время увеличение скорости дает вне-
запный эффект хорошего перемешивания, как только режим течения из ламинарного переходит в турбулентный. Смена режима происходит при достижении числа Re = 2320.
Известно, что Re = vdp/μ. Если по трубе диамет-
ром d = 0,01 м пустить поток расплава полимера с
р = 103 кг/м3 и вязкостью η = 102 + 106 Па . с, то легко под-
считать, что критическое значение критерия Рейнольдса будет достигнуто при поистине космических скоростях и,
что неосуществимо на практике. Поэтому реально смешение с участием расплавов полимеров происходит в ламинарном режиме.
Механизм ламинарного смешения состоит в увели-
чении поверхности раздела контактирующих жидких фаз.
На рис. 2 показана схема идеального смесителя; в
нем зазор между цилиндрами заполнен расплавом полиме-
12
В соответствии с правилом аддитивности плотность смеси жидкостей пропорциональна их объемным долям в смеси:
см 1 1 2 2 |
(1) |
где см , 1, 2 - плотности смеси жидкостей, |
плотность |
первой и второй жидкости; |
|
|
1 |
|
V1 |
|
; |
||
V V |
2 |
||||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 |
|
|
||
2 |
|
V2 |
. |
||||
|
|||||||
|
|
|
V V |
||||
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
Определив плотность гранул в достаточно широкой вы- |
|||||||
борке из партии материала, |
можно построить кривую их рас- |
||||||
пределения по плотности, |
которая качественно характеризует |
распределение компонентов в результате смешения. Чем лучше качество смешения, тем уже распределение плотности образ-
цов.
Количественно характеризовать качество смешения можно по величине индексов смешения, расчет которых ве-
дется на основе статистических параметров.
Если распределение компонентов в композиции соот-
ветствует закону биномиального (идеального статистичес-
кого) распределения, то генеральная дисперсия распределе-
ния (σ) может быть определена по формуле:
σ 2 = q(1 – q)/ N , |
(2) |
33 |
|
http://www.mitht.ru/e-library
вает однородность всех физических и химических характе-
ристик материала (прочностные и деформационные показа тели, плотность, проницаемость, химическая и термическая стабильность, технологические характеристики).
Равномерность распределения компонентов характе-
ризует качество смешения и зависит от суммарной деформа-
ции сдвига реализуемой в процессе смешения.
Характер распределения компонентов в объеме ком-
позиции можно определить методом оптической микроско-
пии (при размере частиц от микрометра и выше), оценивают оптическую плотность пленок, изготовленных из компози-
ций, электропроводность, а также распределение образцов композиции по плотности.
Плотности серии образцов малого размера достаточ-
но точно и быстро можно определить методом флотацион-
ного титрования, основанном на равенстве плотностей жид-
кости и плавающего в этой жидкости образца. Если плот-
ность образца больше плотности среды, то он тонет в ней и опускается на дно, если меньше – плавает на поверхности.
Плотность среды можно регулировать, добавляя к исходной жидкости по каплям другую жидкость, с большей или мень-
шей плотностью. Обе жидкости должны хорошо смачивать образец и быть совместимы друг с другом.
32
ра, в который помещена полоска того же полимера, напол-
ненного техническим углеродом (сажей). Внутренний ци-
линдр вращается, и темная полоска вытягивается и перехо-
дит в спираль. При этом увеличивается поверхность раздела междудиспергируемой фазой (полоской) и матрицей. Чем больше витков, тем ближе витки спирали друг к другу, и
тем однороднее смесь.
Рисунок 2 – Ламинарное смешение в зазоре между двумя коаксиальными цилиндрами.
Если Н – ширина кольцевого зазора смесителя, а r –
расстояние между витками, то r = Н/(п + 1) ≈ Н/п.
В данном случае при количестве оборотов n = 1000
расстояние между частицами технического углерода вдоль
13
http://www.mitht.ru/e-library
полосы становится сопоставимым с величиной r, что указы-
вает на высокую однородность смеси.
Вытягивание и утонение полосы диспергируемого мате-
риала. при деформации сдвига удобнее рассматривать не в кольцевом, а в плоском зазоре между параллельными плас-
тинами (рис. 3).
Рисунок 3– Схема yтонения полос диспергируемого полимера в процессе деформации сдвига в массе композиционного материала
Здесь деформация сдвига γ = L/ Н, т. е. γ = ctg φ.
Но при больших γ (и малых φ) sin φ ≈ tg φ. Из рис. 3
видно, что r/rо = sinq φ, следовательно - при большой де-
формации сдвига r = ro tg φ = rо / γ. Видно, что в резуль-
тате деформации сдвига происходит утонение полос сме шиваемого материала, и увеличение поверхности раздела.
Следовательно, эффект смешения определяется только ве-
14
Частое изменение направления движения расплава также способствует разрушению агрегатов, наиболее прочные из ко-
торых имеют тенденцию к ориентации в направлении сдвига и могут разрушаться лишь при изменении направления сдвига.
Смешение порошков Смешение сыпучих материалов (по-
рошков и гранул) осуществляется множеством разных спосо-
бов, основанных на изменении направления и скорости пере-
мещения массы. Эффективность их тем больше, чем меньше различаются сыпучие компоненты по плотности, размеру и форме частиц. Эффективно смешение в кипящем слое (продув сжатого воздуха через слой смешиваемых порошков). Смеси-
тельный эффект увеличивается, если центральная часть аппа-
рата пропускает меньше воздуха, чем по краям, что усиливает циркуляцию массы.
ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА
ОЦЕНКА КАЧЕСТВА СМЕШЕНИЯ ПОЛИМЕРНЫХ КОМПОЗИЦИЙ
Процессы смешения полимера с различными добав-
ками играют большую роль в технологии переработки пла-
стмасс. При этом стремятся добиться равномерного распре-
деления добавок по объему композиции, т.к. это обеспечи-
31
http://www.mitht.ru/e-library
где R - радиус частицы; τ – сила сдвига; F - сила взаимодей-
ствия между частицами).
Расчет показывает, что если F велико (k = 3), то верхняя частица, даже оторвавшись от агрегата, затем, несколько продвинувшись к линии движения нижней частицы, агреги-
рует с ней вновь. Только при k > 4 идет необратимый рас-
пад агрегатов.
Из изложенного следует, что чем выше вязкость сре-
ды (выше τ и k), тем эффективнее идет распад агрегатов.
Поэтому, понижая до определенного предела темпера-
туру расплава (рост вязкости) или уменьшая зазор, где дви-
жется расплав (рост), или увеличивая частоту вращения ро-
тора смесителя (также рост ), можно интенсифицировать диспергирующее смешение.
Введение ПАВ и других веществ, способствующих ослаблению связей в агрегатах, облегчает их распад. Так,
незначительное увлажнение технического углерода облегчает его смешение с расплавом ПЭ.
При очень прочной связи в агрегатах идут по пути созда-
ния концентратов, при получении которых обеспечивается вы-
сокая вязкость системы и облегчается деагломерация с после-
дующим разбавлением концентрата расплавом полимера.
30
личиной деформации сдвига. Существенно, что указанный эффект определяется необратимой (вязкой, пластической)
деформацией сдвига. Чем больше эластичность (упругость)
расплава, тем большие деформации необходимы для дости-
жения такого же увеличения поверхности раздела фаз, т. е.
для достижения одинаковой степени смешения.
Больше соответствует реальному смешению анализ сдвига в объеме, когда деформируется пластина дисперги-
руемого материала начальной толщины rо, ориентирован-
ная определенным образом в матрице полимера.
Ориентацию плоскости задают по углу нормали по отноше-
нию к осям х (угол α) и у (угол.β) Расчет дает степень утоне-
ния плоскости:
r = r0 / 1 cos cos 2 cos2 |
(10) |
Если пластина перпендикулярна направлению сдвига
(как полосы на рис. .2), то cos α = 1 (нормаль вдоль оси х), а cos β = 0; тогда r= r0 sinq φ.
Расчет деформации сдвига в идеальном смесителе
(см. рис. .3) прост, расчет суммарной величины деформации сдвига в реальном смесителе, например, червячного типа,
осложняется наличием разных направлений сдвига и раз-
личной величиной сдвига в разных точках смесителя. Суще-
ствуют методики приближенных расчетов, которые показы-
15
http://www.mitht.ru/e-library
вают, что хорошее качество смеси достигается при суммар-
ной необратимой деформации сдвига γ = 800 + 3000.
На рис. .2-б, в видно, насколько неэффективно смешение,
если смешиваемый полимер (темная полоса) расположен вдоль направления сдвига.
Это хорошо заметно при смешении на вальцах, когда валки вращаются навстречу друг другу, и практически нет движения материала от одного конца валка к другому.
Введение технического, углерода в определенную точку зазора приводит к возникновению темной полосы, опоясыва ющей валок, тогда как остальной полимер не окрашивается.
Равномерное распределение технического углерода по все-
му материалу достигается здесь подрезанием смеси на од-
ном конце валка и подачей ее на другой конец: этим созда-
ется движение материала вдоль валка в направлении, пер-
пендикулярном сдвигу.
Задача конструирования смесительного оборудования и состоит в том, чтобы направление перемещения материала непрерывно менялось.
При этом направление сдвига меняется так, что всегда оказывается практически перпендикулярным той ориента-
ции полосы диспергируемого материала, которая возникла на предыдущей стадии в этом же смесителе. Поэтому в хо-
16
два варианта:
Рисунок 8 – Схема, механизма диспергирующего смешения.
1) преодоление сил сцепления, распад агрегата, после чего верхняя частица обгоняет нижнюю – элементарный акт диспергирующего смешения осуществился; или
2)силы сцепления в агрегате велики, сила сдвига не может разрушить агрегат, который, поворачиваясь, целиком ориентируется вдоль направления сдвига и движется в об-
щем потоке расплава – диспергирующего смешения нет.
Если поместить центр нижней частицы в начало коор-
динат, то уравнение движения центра верхней частицы агре-
гата примет вид:
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
(15) |
|
|
|
|
||||
|
0 0 |
exp k 0 1 |
|
|
|||
|
|
|
0 |
|
|
||
(здесь только одна материальная константа – k ) |
|
||||||
|
k = 6π Rτ/ F, |
|
|
|
(16) |
||
|
|
29 |
|
|
|
|
|
http://www.mitht.ru/e-library
рактера) типа ПАВ. Это, в частности, привитые и блок-сопо-
лимеры тех гомополимеров, из которых получают смесь.
Такие добавки действуют как диспергаторы.
При интенсивном перемешивании, когда развивается заметная термомеханодеструкция, привитые и блок-сополи-
меры могут образоваться в процессе смешения путем реком бинации макрорадикалов смешиваемых полимеров. Это так же увеличивает эффект диспергирования полимера в поли мере.
Диспергирующее смешение При введении порошкообраз-
ных наполнителей в расплав полимера часто оказывается,
что вводимые порошки содержат агломераты частиц. Час-
тицы в агломерате связаны обычно адсорбционными силами,
достигающими порой значительной величины иобеспечиваю-
щими высокую прочность связи в aгpeгатax. Задача дисперги-
рующеro смешения– разрушить агрегаты и статистически рав-
номерно распределить составляющие ихчастицы по объему полимера.
Схема элементарноro акта процесса диспергирующего смешения приведена на рис.8.
Агломерат из двух частиц ориентирован перпендику-
лярно направлению сдвига. Это наиболее выгодное его по-
ложение. Эпюра скоростей сдвига показывает, что верхняя частица движется быстрее, чем нижняя. Отсюда - следуют
28
рошем смесителе смесительный эффект не зависит от пер-
воначальной ориентации смешиваемого полимера.
Смешение с малым количеством добавки. При введении малого количества добавки, которое иногда может состав-
лять доли процента или несколько процентов (красители,
стабилизаторы, отвердители и т. п.), оптимальная величина деформации сдвига при смешении значительно увеличива-
ется. Это объяснимо с учетом удлинения полос в процессе ламинарного смешения (рис. 4).
Представим, что полосы состоят из частиц вводимой добав-
ки (рис. .4).
Рисунок 4 – Влияние концентрации диспергируемой добавки на величину деформации сдвига, необходимой для равномерного распределения частиц добавки по объему полимера(пояснения в тексте)
Видно, что при определенной величине γ при большом содержании добавки достигается однородное смешение
(рис. 4, а).
При малом содержании добавки при той же величине γ смесь неоднородна (рис. 4, б).
17
http://www.mitht.ru/e-library
Чем меньше объемная доля q вводимой добавки, тем
больше требуется удлинение полос: |
|
го/г = γ q |
(11) |
Иначе говоря, чем меньше q (q < 1), тем на большее рассто-
яние нужно перенести частицы вводимой добавки для их равномерного распределения (т. е. больше γ ).
Чтобы добиться равномерного распределения малой до-
бавки, прибегают к предварительному получению кон-
центратов. Так, при необходимости ввести 0,1 % красителя в полимер отдельно готовят 10 - 30 %-й концентрат краси-
теля (в том же полимере). Расчетное количество концентра-
та вводят в исходный полимер, получая его равномерное окрашивание.
В ряде производств удобнее получать пасту красите-
лей (пигментов), стабилизаторов, порообразователей и т. п.
В этом случае применяют краскотерки, где вводимый ингре-
диент на валках, достаточно плотно прилегающих друг к дру-
гу, диспергируется (растирается) в пластификаторе. Паста со-
держит, таким образом, минимум два ингредиента – диспер-
гируемую добавку и пластификатор. Как в пасту, так и в кон-
центраты часто вводят ПАВ, если вводимая добавка дис-
пергируется, но не растворяется полностью в концентрате.
18
достичь, прежде всего, путем выбора марочного ассорти-
мента с целью сближения значений ПТР смешиваемых полимеров.
Требуется не просто равенство ПТР, а равенство в условиях получения смеси.
Поскольку вязкость зависит от температуры и скорости сдвига (частоты вращения ротора смесителя), то равенство ПТР А = ПТРБ, обеспеченное по паспортным данным поли-
меров А и Б, может не соблюдаться при условиях смешения.
Полистирол, более вязкий, чем полиэтилен, при 140оС, мо-
жет оказаться менее вязким при 200оС, так как вязкость его падает с повышением температуры быстрее, чем вязкость ПЭ, энергии активации вязкого течения которого ниже.
Если различие в ПТР велико и изменить его выбором соответствующей марки полимера невозможно, то следует регулировать ПТР введением селективных пластификато-
ров, концентрирующихся в высоковязком полимере, или введением наполнитeлeй в маловязкий полимер. Если при этом все-таки не достигается условие ПТР А = ПТР В, то смешение ведут постепенно, добавляя маловязкий полимер к более вязкому, даже если маловязкий полимер преоблада-
ет в смеси.
Можно интенсифицировать диспергирование введением межфазных добавок (дифильных веществ полимерного ха-
27
http://www.mitht.ru/e-library
|
|
|
|
Если η1 = η3, то η1 |
1= η3 3 |
и |
1 = 3. Отсюда |
следует, что η1/ η2 = 2/ 1.
Т. е. чем меньше вязкость фазы, тем больше скорость ее
деформации и больше градиент скорости сдвига.
Повышенная деформируемость полимера приводит к
росту эффективности его диспергирования.
Закономерности смешения полимеров показывают, что
для достижения максимальной дисперсности, т.е. получения
однородной смеси, необходимо выбирать компоненты с
близкими значениями вязкости (μ~ 1, рис. 7). Этого можно
Рисунок 7 – Зависимость среднего диаметра частиц диспергируемого полимера от соотношения вязкостей этого полимера и полимера-матрицы μ = ηм/ηф.
26
Введение пластификаторов в полимеры. Полимер отно-
сительно медленно набухает в растворителях, пластифика-
торах; олигомерных модификатoрах и других жидких добав-
ках. Поэтому первая стадия смешения полимера с пластифи-
катором – это стадия диспергирования последнего для до-
стижения высокой дисперсности капель и увеличения по-
верхности раздела фаз.
Из сказанного следует важный вывод: при введении пластификатора в полимер эффективностъ смешения зави-
сит как от деформации сдвига γ (достижение необходимой поверхности раздела), так и от времени процесса t (время диффузии).
При большом количестве' пластификатора его вводят постепенно: добавляют 1/3 – 1/2 жидкости и перемешива-
ют, затем в относительно гомогенную систему добавляют оставшуюся жидкость. Поcтeпенное добавление пластифи-
катора, предотвращает резкое изменение вязкости и обеспе-
чивает эффективный сдвиг при перемешивании. При этом,
также предотвращается проскальзывание набухшего полиме-
ра при вращении лопастей или шнека смесителя. Малые коли-
чества жидких добавок . в гранулированные или порошкооб-
разные полимеры вводят на скоростных смесителях, которые могут быть однокамерными и двухкамерными. Во-первых,
пocле загрузки порошка ротор начинает медленно вращаться
19
http://www.mitht.ru/e-library
и одновременно поступает (разбрызгивается) жидкий ингре-
диент.
В дальнейшем скорость вращения сильно увеличивает-
ся; и частицы порошка, часто сталкиваясь, обмениваются жидкой добавкой, которая благодаря этому равномерно распределяется по поверхности порошка. Необходимaя тем-
пература поддерживается греющей рубашкой и теплом, вы-
деляющимся в результате движения материала. В 2-камерных смесителях в первой (горячей) камере происходит распреде-
ление жидкой добавки, после чего порошок поcтyпает в дру-
гую (холодную) камеру, где охлаждается при перемешивании, :чтобы не происходило слипания частиц. Если после распреде-
ления жидкой добавки по поверхности порошка (гранул) диф-
фузия не зaвершает процесс смешения, то дальнейшая roмоге-
низация достигается смешением в расплаве.
Cмешение полимеров. На рис. 1 было показано, что при достаточной деформации сдвига (n = 1000 об.) расстояние между полосами оказывается сопоставимым с расстоянием между· частицами технического углерода в темной полосе диспергируемого материала. Поэтомy говорят, что частицы тeхнического углерода теперь равномерно распределены по объему смеси. Если бы темная полоса состояла из ненапол-
ненного полимера другой химической природы, то благо-
20
жидкого цилиндра на капли играет определенную роль в до-
стижении конечного эффекта смешения .
При смешении полимеров важен порядок введения
компонентов: наилучшее смешение достигается ·при введе-
нии маловязкого полимера в более вязкий, если не может
быть обеспечено равенство вязкостей. Это понятно из рис. 6,
где показан сдвиг реологически неоднородной среды.
Рисунок 6 – Схема сдвига реологически неоднородной среды: слой соответствующий дисперсной фазе – в середине; по краям – слои полимера-матрицы.
Пусть крайние слои моделируют матрицу, а средний
слой – диспергируемый полимер (дисперсную фазу). Если
течение установившееся, то напряжения сдвига в слоях оди-
наковы: τl = τ2 = τз.
|
|
|
|
По закону Ньютона τ= η , поэтому |
η1· 1 = η2· 2 = η3 3. |
25
http://www.mitht.ru/e-library