- •Проектирование конструкции перекрытия каркасного здания.
- •1 Общие данные для проектирования.
- •2 Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия.
- •3. Расчет и проектирование ребристой панели.
- •3.1 Определение нагрузок и усилий
- •3.2 Подбор сечений
- •3.3 Расчет по прочности нормальных сечений
- •3.4 Расчет по прочности наклонных сечений
- •3.5 Расчёт панели на монтажные нагрузки
- •3.6 Проверка панели по прогибам
- •3.7 Расчет панели по раскрытию трещин
- •4.Определение усилий в ригеле поперечной рамы.
- •4.1 Расчетная схема и нагрузки
- •4.2 Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля
- •Схемы загружения ригелей.
- •Эпюры изгибающих моментов.
- •4.5 Расчёт прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси
- •4.5.1 Характеристики прочности бетона и арматуры
- •4.5.2 Определение высоты сечения ригеля. Подбор арматуры.
- •4.6 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси
- •4.7 Конструирование арматуры ригеля
- •5.Определение усилий в колонне.
- •5.1 Определение внутренних усилий колонны от расчетных нагрузок
- •5.1.2 Характеристики прочности бетона и арматуры
- •5.2 Подбор симметричной арматуры. Проверка прочности поперечного сечения.
- •5.3 Расчёт консоли колонны
- •6. Расчет монолитного железобетонного перекрытия с балочными плитами.
- •6.1 Расчет и конструирование монолитной железобетонной плиты
- •6.1.1 Определение расчетных пролетов и нагрузок
- •6.1.2 Определение расчетных усилий
- •6.1.3 Определение толщины плиты
- •6.1.4 Подбор сечения арматуры
- •6.2 Расчет второстепенной балки
- •6.2.1 Определение нагрузок
- •6.2.2 Определение расчетных пролетов
- •6.2.3 Определение расчетных усилий
- •6.2.4 Определение размеров сечения второстепенной балки
- •6.2.5 Подбор сечения арматуры
- •Определение l0 для расчета эффективной ширины полки
- •6.2.6 Расчёт поперечной арматуры
- •6.2.7 Построение эпюры материалов
4.7 Конструирование арматуры ригеля
Стык ригеля с колонной выполняют на ванной сварке выпусков верхних надопорных стержней и сварке закладных деталей ригеля и опорной консоли колонны. Ригель армируют тремя сварными каркасами, часть продольных стержней каркасов обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и по эпюре арматуры (материалов). Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину заделки W.
Эпюру арматуры строят в такой последовательности:
Определяют изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях по фактически принятой арматуре.
Устанавливают графически на эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней.
Определяют длину анкеровки обрываемых стержней.
Рассмотрим сечение первого пролета.
Арматура 618 AS1 = 1527 мм2.
D = h – (30+18+30/2) = 587 мм.
; (см. предыдущие пункты)
В месте теоретического обрыва арматура 318 S400, АS = 763 мм2;
d = 650 – 30 – 18/2 = 611мм;
(стадия 1а)
Расчетную длину анкеровки ненапрягаемых стержней lbd следует рассчитывать по формуле:
где 1, 2, 3, 4 и 5 — приведенные в таблице 8.2 коэффициенты:
1 — для учета влияния формы стержней при достаточном защитном слое ;
2 — для учета влияния минимальной толщины защитного слоя бетона ;
3 — для учета влияния усиления поперечной арматурой;
4 — для учета влияния одного или нескольких приваренных поперечных стержней (t > 0,6) вдоль расчетной длины анкеровки lbd ;
5 — для учета влияния поперечного давления плоскости раскалывания вдоль расчетной длины анкеровки.
Произведение
lb,rqd — следует из формулы:
где sd — расчетное напряжение стержня в месте, от которого измеряется анкеровка( принимается sd =fyd;
Где где fctd — расчетное значение предела прочности бетона при растяжении; . С учетом повышенной хрупкости высокопрочного бетона fctк,0,05 должно быть ограничено до значений для С60/75, если не может быть проверено, что средняя прочность сцепления увеличивается выше указанного предела;
1 — коэффициент, учитывающий качество условий сцепления и положение стержней во время бетонирования;
1 = 1,0 — если достигаются хорошие условия сцепления, и
1 = 0,7 — для всех других случаев, а также для конструктивных элементов, которые были изготовлены с применением слипформеров, если не может быть показано что обеспечиваются хорошие условия сцепления;
2 — коэффициент, учитывающий диаметр стержня:
2 = 1,0 — для 32 мм;
2 = (132 – )/100 — для > 32 мм
lb, min — минимальная длина анкеровки, если не действует другое ограничение, принимается:
— для анкеровки при растяжении
lb,min ≥ max [ 0,3 lb,rgd; 10Ø; 100 мм];
— для анкеровки при сжатии
lb,min ≥ max [ 0,6 lb,rgd; 10Ø; 100 мм].
Для нашего случая:
где 0,7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), сd=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)
Тогда
, т.к. К=0
Имеем расчётную длину анкеровки:
Рассмотрим сечение в пролёте правого ригеля:
Арматура 514 AS1 = 769 мм2.
D = h – (30+14+15) = 591 мм.
; (см. предыдущие пункты)
В месте теоретического обрыва арматура 314 S400, АS = 462 мм2;
d = 650 – 30 – 14/2 = 613мм;
(стадия 1а)
Расчетная длина анкеровки:
где 0,7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), сd=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)
Тогда
, т.к. К=0
Имеем расчётную длину анкеровки:
Рассмотрим сечение на правой опоре левого ригеля:
Арматура 322 AS1 = 1140 мм2.
D = h – (30+11) = 609 мм.
; (см. предыдущие пункты)
В месте теоретического обрыва арматура 312 S400, АS = 339 мм2;
d = 650 – 30 – 22-6 = 592мм;
(стадия 1а)
Расчетная длина анкеровки:
где 0,7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), сd=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)
Тогда
, т.к. К=0
Имеем расчётную длину анкеровки:
Рассмотрим сечение на правой опоре правого ригеля:
Арматура 320 AS1 = 941 мм2.
D = h – (30+10) = 610 мм.
; (см. предыдущие пункты)
В месте теоретического обрыва арматура 312 S400, АS = 339 мм2;
(подобрана и рассчитана в пред. пункте)
Расчетная длина анкеровки:
где 0,7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), сd=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)
Тогда
, т.к. К=0
Имеем расчётную длину анкеровки:
Строим эпюру материалов:
Рис. 17. Эпюра материалов