![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Scan Pirat
- •Глава IV. Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
- •Общие сведения . . .
- •Сравнение и области применения компрессорных машин различных
- •Глава V. Разделение неоднородных систем 176
- •Общие сведения 186
- •Общие сведения . 227
- •Глава VI. Перемешивание в жидких средах 246
- •Общие сведения 246
- •Глава VII. Основы теплопередачи в химической аппаратуре 260
- •Общие сведения 260
- •Глава VIII. Нагревание, охлаждение и конденсация 310
- •Общие сведения . 310
- •Нагревание газообразными высокотемпературными теплоносителями
- •Общие сведения . 347
- •Общие сведения 382
- •Общие сведения 434
- •Глава XV. Сушка . . .Ч 583
- •Глава XVI. Кристаллизация 632
- •Глава XVII. Искусственное охлаждение 646
- •Циклы, основанные на сочетании дросселирования и расширения газа
- •Глава XVIII. Измельчение твердых материалов 679
- •Общие сведения 679
- •Крупное дробление 684
- •Тонкое измельчение n 693
- •Глава XIX. Классификация и сортировка материалов 703
- •Глава XX. Смешение твердых материалов 711
- •2. Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
- •Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
- •3. Классификация основных процессов
- •4. Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
- •Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
- •Основные определения
- •Некоторые физические свойства жидкостей
- •2. Некоторые физические свойства жидкостей
- •Некоторые физические свойства жидкостей
- •Некоторые физические свойства жидкостей
- •Дифференциальные уравнения равновесия Эйлера
- •Основное уравнение гидростатики
- •Основное уравнение гидростатики
- •Основные характеристики движения жидкостей
- •Основные характеристики движения жидкостей
- •6. Основные характеристики движения жидкостей
- •6. Основные характеристики движения жидкостей
- •6. Основные характеристики движения жидкостей
- •6. Основные характеристики движения жидкостей
- •48 Гл. II. Основы гидравлики. Общие вопросы прикладной гидравлика
- •Уравнение неразрывности (сплошности) потока
- •8. Дифференциальные уравнения движения Эйлера
- •9. Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
- •9., Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
- •10. Уравнение Бернулли
- •10. Уравнение Бернулли
- •Некоторые практические приложения уравнения Бернулли
- •11. Некоторые практические-приложения уравнения Бернулли
- •12« Основы теории подобия и анализа размерностей.
- •12. Основы теории подобая а анализа размерностей. Принципы моделирования 71
- •12. Основы теории подобия и анализа размерностей. Принципы моделирования п
- •Гидродинамическое подобие
- •13. Гидродинамическое подобие
- •13. Гидродинамическое подобия
- •13. Гидродинамическое подобие
- •Гидравлические сопротивления в трубопроводах
- •14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
- •14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
- •Течение неньютоновских жидкостей
- •Закономерности движения неньютоновских жидкостей имеют ряд особенностей. - Для обычных, или ньютоновских, жидкостей зависимость между напряжением сдвига т
- •Неньютоновские жидкости можно разделить на три большие группы. К первой группе относятся так называемые вязкие, или стационарные, не- ньютоновские жидкости. Для этих
- •Времени. По виду данной функции (кривой тече- нии) различают следующие разновидности жид- костей этой группы.
- •Называемый пластическо
- •Зависимость (11,105) изображается на рис. 11-26 линией 2
- •15. Течение неньютоновских жидкостей
- •Ростях сдвига; в результате величины и х становятся пропорциональными друг другу
- •Расчет диаметра трубопроводов
- •17. Движение тел в жидкостях
- •Движение тел в жидкостях
- •17. Движение тел в жидкостях
- •18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 101
- •Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои
- •18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 103
- •Для полидисперсных зернистых слоев расчетный диаметр (1 вычисляют из соотношения
- •18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 105
- •19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 107
- •19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 109
- •20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
- •Элементы гидродинамики двухфазных потоков
- •20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
- •20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
- •Структура потоков и распределение времени пребывания жидкости в аппаратах
- •Глава III
- •Перемещение жидкостей (насосы)
- •Общие сведения
- •Основные параметры насосов
- •3. Напор насоса. Высота всасывания
- •Центробежные насосы
- •4. Центробежные насосы
- •4. Центробежные насосы
- •4. Центробежные насосы
- •4. Центробежные насосы
- •Поршневые насосы
- •5. Поршневые насосы
- •5. Поршневые насосы
- •Специальные типы поршневых и центробежных насосов
- •Насосы других типов
- •7. Насосы других типов
- •7. Насосы других типов
- •Сравнение и области применения насосов различных типов
- •8. Сравнение и области применения насосов различных типов
- •Глава IV
- •Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
- •Общие сведения
- •2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
- •2.. Термодинамические основы процесса сжатия газов
- •2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
- •3. Поршневые компрессоры
- •Поршневые компрессоры
- •3. Поршневые компрессоры
- •3. Поршневые компрессоры
- •3. Поршневые компрессоры
- •4. Ротационные компрессоры и газодувки
- •Ротационные компрессоры и газодувки
- •6. Осевые вентиляторы и компрессоры
- •Осевые вентиляторы и компрессоры
- •Винтовые компрессоры
- •Вакуум-насосы
- •8. Вакуум-насосы
- •Глава V
- •1. Неоднородные системы и методы их разделения
- •Материальный баланс процесса разделения
- •Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
- •3. Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
- •4. Коагуляция частиц дисперсной фазы
- •Коагуляция частиц дисперсной фазы
- •Отстойники
- •5. Отстойники
- •5. Отстойники
- •Общие сведения
- •6. Общие сведения
- •6. Общие сведения
- •Уравнения фильтрования
- •8. Фильтровальные перегородки
- •Фильтровальные перегородки
- •Устройство фильтров
- •9. Устройство фильтров
- •9. Устройство фильтре*
- •9. Устройство фильтров
- •9. Устройство фильтров
- •9. Устройство фильтров
- •9. Устройство фильтров
- •10. Расчет фильтров
- •9. Устройство фильтров
- •Основные положения
- •12. Центробежная сила и фактор разделения
- •Центробежная сила и фактор разделения
- •Процессы в отстойных центрифугах
- •Процессы в фильтрующих центрифугах
- •Устройство центрифуг
- •16. Расчет центрифуг
- •16. Расчет центрифуг
- •17. Общие сведения
- •17. Общие сведения
- •18. Гравитационная очистка газов
- •2 Камера; 2 — горизонтальные перегородки (полки)! 3 — отражательная перегородка; 4 *- дверцы.
- •Очистка газов под действием инерционных и центробежных сил
- •20. Очистка газов фильтрованием
- •Очистка газов фильтрованием
- •Мокрая очистка газов
- •21. Мокрая очистка газов
- •Электрическая очистка газов
- •22. Электрическая очистка газов
- •22. Электрическая очистка газов
- •23. Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
- •Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
- •24. Сравнительные характеристики и выбор газоочистительной аппаратуры 245
- •Глава VI
- •2. Механическое перемешивание
- •2. Механическое перемешивание
- •2. Механическое перемешивание
- •3. Механические перемешивающие устройства
- •3. Механические перемешивающие устройства
- •Пневматическое перемешивание
- •5. Перемешивание в трубопроводах
- •Перемешивание в трубопроводах
- •6. Перемешивание с помощью сопел и насосов
- •2. Тепловые балансы
- •Тепловые балансы
- •Основное уравнение теплопередачи
- •4. Температурное поле и температурный градиент
- •Температурное поле и температурный градиент
- •Передача тепла теплопроводностью
- •5. Передача тепла теплопроводностью
- •5. Передача тепла теплопроводностью
- •Тепловое излучение
- •6. Тепловое излучение
- •6. Тепловое излучение
- •7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
- •Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
- •7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 277
- •7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 279
- •8. Опытные данные по теплоотдаче
- •Опытные данные по теплоотдаче
- •8. Опытные данные по теплоотдаче
- •8. Опытные данные по теплоотдаче
- •8. Опытные данные по теплоотдаче
- •8. Опытные данные по теплоотдаче
- •10. Сложная теплоотдача
- •Численные значения коэффициентов теплоотдачи
- •Сложная теплоотдача
- •Теплопередача
- •11. Теплопередача
- •11. Теплопередача
- •11. Теплопередача
- •12., Нестационарный теплообмен
- •12. Нестационарный теплообмен
- •Дгср _ ——-f - j_t -
- •12. Нестационарный теплообмен
- •Глава VIII нагревание, охлаждение и конденсация
- •Общие сведения
- •Нагревание водяным паром
- •Центробежный насос.
- •4. Нагревание топочными газами
- •Нагревание горячей водой
- •Нагревание топочными газами
- •1 Сопло горелки; 2 —- огнеупорная пористая панель; 3 — радиантная часть (змеевик); 4 — конвективная часть (змеевик); 5 — перегреватель; 6 и- дымовая труба.
- •Нагревание высокотемпературными теплоносителями
- •I печь со змеевиком; 2 — теплоиспользующнй аппарат; 3 подъемный трубопровод; 4 — опускной трубопровод; 5 — циркуляционный насос.
- •Нагревание электрическим током
- •Охлаждение до обыкновенных температур
- •Охлаждение до низких температур
- •Конденсация паров
- •Трубчатые теплообменники
- •Змеевиковые теплообменники
- •Пластинчатые теплообменники
- •Оребренные теплообменники
- •16. Теплообменные устройства реакционных аппаратов
- •Конденсаторы смешения
- •Расчет теплообменных аппаратов
- •Расчет конденсаторов паров
- •Глава IX
- •Общие сведения
- •Однокорпусные выпарные установки
- •2. Однокорпусные выпарные установки
- •3. Многокорпусные выпарные установки
- •Многокорпусные выпарные установки
- •3. Многокорпусные выпарные установки
- •Устройство выпарных аппаратов
- •Расчет многокорпусных выпарных аппаратов
- •Общие сведения
- •1. Общие сведения
- •Равновесие при массопередаче
- •Скорость массопередачи
- •3. Скорость массопередачи
- •Движущая сила процессов массопередачи
- •Массопередача с твердой фазой
- •6. Массопередача с твердой фазой
- •Глава XI
- •Равновесие при абсорбции
- •Материальный и тепловой балансы процесса
- •Скорость процесса
- •Устройство абсорбционных аппаратов
- •— Щели.
- •Расчет абсорберов
- •7. Десорбция
- •8. Схемы абсорбционных установок
- •Глава XII
- •Характеристики двухфазных систем жидкость—пар
- •4. Ректификация
- •4. Ректификация
- •Специальные виды перегонки
- •Глава XIII
- •Общие сведения
- •2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
- •2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
- •2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
- •2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
- •3. Методы экстракции
- •3. Методы экстракции
- •3. Методы экстракции
- •1/ 2, 8, .... П — ступени.
- •3. Методы экстракции
- •3. Методы экстракции
- •3. Методы экстракции
- •4. Устройство экстракционных аппаратов
- •Ступенчатые экстракторы
- •4. Устройство экстракционных аппаратов
- •4. Устройство экстракционных аппаратов
- •1Л. XIII. Экстракция
- •4. Устройство экстракционных аппаратов
- •5. Расчет экстракционных аппаратов
- •5. Расчет экстракционных аппаратов
- •7. Равновесие и скорость процессов экстракции и растворения
- •Рис, хііі-27. Схема извлечения растворенного вещества из пористого тела и профиль концентраций.
- •Способы экстракции и растворения
- •8. Способы экстракции и растворения
- •Рнс. Хііі-29. Схема противоточной промывки осадка (шлама) на барабанных вакуум-фильтрах:
- •Устройство экстракционных аппаратов
- •9. Устройство экстракционных аппаратов
- •9. Устройство экстракционных аппаратов
- •Расчет экстракционных аппаратов
- •Глава XIV
- •Общие сведения
- •2. Характеристики адсорбентов и их виды
- •Равновесий при адсорбции
- •3. Равновесие при адсорбции
- •Скорость адсорбции
- •4. Скорость адсорбции
- •4. Скорость адсорбции
- •Десорбция
- •5. Десорбция
- •6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
- •6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
- •Расчет адсорберов
- •7. Расчет адсорберов
- •Ионообменные процессы
- •Глава XV
- •Основные параметры влажного газа
- •Равновесие при сушке
- •Материальный и тепловой балансы сушки
- •Определение расходов воздуха и тепла на сушку
- •Варианты процесса сушки
- •Скорость сушки
- •8. Скорость сушки
- •Dwc cftuiP
- •Устройство суЬшлок
- •Конвективные сушилки с неподвижным или движущимся плотным слоем материала
- •Конвективные сушилки с перемешиванием слоя материала
- •Конвективные сушилки со взвешенным слоем материала
- •1 Верхняя камера; 2 — нижняя камера; 3 — раз» рыхлитель.
- •I камера сушилки; 2 — полые плиты.
- •Глава XVI
- •1, Общие сведения
- •Равновесие при кристаллизации
- •Влияние условий кристаллизации на свойства кристаллов
- •Способы кристаллизации
- •Устройство кристаллизаторов
- •I __ труба аппарата; 2 — термоизоляционный кожух; 3 — вентилятор; 4 — труба
- •7. Расчеты кристаллизаторов Материальный баланс кристаллизации
- •Глава XVII искусственное охлаждение
- •Общие сведения
- •Термодинамические основы получения холода
- •Другие методы получения низких температур
- •Компрессионные паровые холодильные машины
- •Абсорбционные холодильные машины
- •Пароводяные эжекторные холодильные машины
- •Циклы с дросселированием газа
- •Циклы с тепловым насосом
- •Сравнение основных циклов глубокого охлаждения
- •Методы разделения газов
- •Механические процессы
- •Глава XVIII измельчение твердых материалов
- •Общие сведения
- •Физико-механические основы измельчения.
- •Щековые дробилки
- •Конусные дробилки
- •Валковые дробилки
- •Ударно-центробежные дробилки
- •Барабанные мельницы
- •Кольцевые мельницы
- •8 Сепаратор Материал
- •Мельницы для сверхтонкого измельчения
- •Глава XIX
- •Классификация и сортировка материалов
- •Грохочение
- •Гидравлическая классификация и воздушная сепарация
- •Глава XX
- •328 Расчет 343
- •Основные процессы и аппараты химической технологии
165
построении
диаграмм принято, что газ охлаждается
в промежуточных
холодильниках до
температуры исходного газа, а мертвое
пространство
в каждой ступени и
потери давления в холодильниках равны
нулю.
Линия
ВС
на диаграммах отражает процесс сжатия
газа в I ступени
от давления /?х
до давления р2.
Затем газ охлаждается по изобаре
(ли-
ния СЕ)
до исходной температуры Г, и поступает
в цилиндр II ступени,
где сжимается
до давления р3
по линии ЕЕ,
и т. д. Процесс трехступен-
чатого
сжатия газа от давления рх
до давления рк
с охлаждением газа
изобразится
ломаной ВСЕЕОНК.
Линия
ВЕйК
соответствует изотермическому сжатию
до давления рк
в
одноступенчатом компрессоре, а линия
ВСЬ
— политропическому сжа-
тию в том
же компрессоре. Как видно из приведенных
диаграмм, процесс
многоступенчатого
сжатия с промежуточным охлаждением
газа более
близок к изотермическому
и, следовательно, требует меньших
затрат
энергии, чем процесс
одноступенчатого сжатия в тех же
пределах дав-
аний.
Площадь,
ограниченная индикаторной диаграммой,
и площадь под
•оманой линией ВСЕЕвНК
на Т—5-диаграмме
равны работе много-
ступенчатого
сжатия (в соответствующем масштабе).
Заштрихованная
площадь показывает
выигрыш в работе при многоступенчатом
сжатии
по сравнению с одноступенчатым.
Ломаная
линия многоступенчатого сжатия тем
ближе располагается
к изотерме, чем
больше число ступеней. Однако число их
приходится
ограничивать пятью-шестью,
так как при большем числе ступеней
уве-
личивается стоимость машины и
удорожается ее эксплуатация, а эконо-
мия
в расходе энергии не компенсирует
возрастания капитальных затрат
п
эксплуатационных расходов.
Если
степени сжатия в каждой ступени одинаковы
и газ полностью
охлаждается в
промежуточных холодильниках (до
температуры исходного
газа), то
работы сжатия по отдельным ступеням
равны. Теоретическая
работа
многоступенчатой компрессорной машины
для адиабатического
сжатия 1 кг
газа в этом случае составляет
,
к
‘ад
4. Ротационные компрессоры и газодувки
Предельная температура в конце сжатия Теоретический объемный коэффициент машины
[(гг-о
Теоретическая работа сжатия, температура в конце сжатия и объемный коэффициент при политропическом сжатии могут быть определены из уравнений (IV,32)—(IV,34) с заменой в них показателя адиабаты на показатель политропы т.
В действительности работа сжатия в ступенях компрессора не всегда одинакова вследствие различия в показателях политропы по ступеням, неравенства мертвых пространств, неполного охлаждения газа в промежуточных холодильниках и т. п.
Ротационные компрессоры и газодувки
Пластинчатые компрессоры. В корпусе 1 компрессора (рис. 1У-8) вращается ротор 2, эксцентрично расположенный относительно внутренней поверхности корпуса. Пластины 3 свободно перемещается в пазах ротора
(IV,33) (1У.34)
(£Г -
(IV, 32)
160
Гл.
IV. Перемещение и сжатие газов
(компрессорные
машины)
и
при его вращении выбрасываются
центробежной силой из пазов. Эта же
сила плотно прижимает пластины к
внутренней поверхности корпуса. 1аким
образом, серповидное рабочее пространство
между ротором и корпусом разделяется
с помощью пластин на ряд неравных по
объему камер.
аз
поступает из всасывающего патрубка и
заполняет полости камер. В камере,
находящейся в положении В,
всасывание прекращается (так как она
разобщена со всасывающим пространством)
и начинается сжатие газа. При вращении
камеры вправо объем ее уменьшается и
газ, находящийся в ней, сжимается.
Сжатие заканчивается, когда камера
достигает положения С.
В этом положении полость камеры
сообщается с нагнетательным
трубопроводом, после чего происходит
нагнетание газа. В положении О газ
полностью вытесняется из рабочей
камеры. Зазор между ротором и цилиндром
в нижней части образует мертвое
пространство Е.
От
положения О до Л происходит расширение
газа в мертвом пространстве. В точке
А
начинается всасывание газа. Затем цикл
повторяется.
Процесс
сжатия газа в пластинчатом ротационном
компрессоре иллюстрируется
индикаторной диаграммой, приведенной
на рис. ^-в. Она не может быть снята с
помощью индикатора, так как для этого
пришлось бы вращать индикатор вместе
с ротором, и является поэтому условной.
Для удобства построения диаграмма
повернута на 90\
Рис.
1У-8. Схема ротационного пластинчатого
компрессора: /
корпус; 2
— ротор; 3
*- скользящие пластины.
Ротационные
пластинчатые компрессоры изготовляют
одно- и двухступенчатыми. У
одноступенчатых компрессоров давление
нагнетания не превышает (2,5 — 4) 105
н!м2
(2,5 — 5 ат),
у двухступенчатых — (8—15)106
«/.и2
(8—15 ат).
Производительность
ротационного пластинчатого компрессора
(м31сек),
приведенная к условиям всасывания,
может быть определена из уравнения
\\
= 21епку
(пВ -
6г) (IV,35)
где
I
— длина пластины, м;
е
— эксцентриситет ротора, м;
п
— число оборотов ротора,
/сек;
£> — внутренний диаметр корпуса, м;
6 — толщина пластины, м\
г —
20—30 — число пластин.
Зн
11,ение
эксцентриситета е
принимают таким, чтобы обеспечить
отношение еЮ
= =
0,06 0,07.
К
'ффициент
подачи
компрессора рассчитывают по уравнению
^
=1 -к?*- (IV,36)
Р\
где
к
=
0,05 для крупных машин (производительностью
более 0,5 м31сек)\
к —
0,1 для малых машин (производительностью
менее 0,5 ма/сек).
Мощность
на валу
ротационного компрессора определяют
но уравнению
4.
Ротационные
компрессоры :> газодувки
167
Водокольцевые
компрессоры. В корпусе 1
компрессора (рис 1У-9) эксцентрично
расположен ротор 2
с лопатками плоской формы. Перед пуском
компрессор заполняется примерно
наполовину водой, которая при вращении
ротора отбрасывается к периферии и
образует водяное кольцо, соосное с
корпусом компрессора и эксцентричное
по отношению к ротору. Количество
жидкости, заливаемое в компрессор,
должно быть таким, чтобы концы всех
лопаток были погружены в водяное кольцо.
Между лопатками ротора и водяным кольцом
образуются ячейки, объем которых за
время первой половины оборота ротора
увелйчивается, а за время второй половины
— уменьшается. Газ засасывается в
ячейки, объем которых возрастает, через
отверстие 3
в торцовой крышке компрессора. При
дальнейшем вращении ротора газ сжимается
вследствие умень-
Рис.
ІУ-9.
Схема
ротационного водокольцевого компрессора
(а) Рнс. 1\М0. Схема рота- и схема его
установки для откачки газов (б): ционной
газодувки:
/
— корпус; 2
— ротор, 3
— всасывающее отверстие* 4
— иагнета- / — корпус: 2
— барабан тельиое отверстие; б
— бачок; 6 — переливная труба для
заполнения (поршень), ?
— всасываю- вакуум-насоса жидкостью. щии
патрубок; 4
— нагне
тательный
патрубок.
шения
объема ячеек и в конце оборота
выталкивается в нагнетательное отверстие
4
в крышке компрессора. Установка снабжена
бачком 5
и переливной трубой 6
для заполнения компрессора водой
В
компрессорах такого типа жидкостное
кольцо играет по существу роль поршня,
с помощью кольца изменяется объем
рабочих камер. Потому эти компрессоры
называются также компрессорами
с жидкостным поршнем.
Компрессоры
с жидкостным поршнем применяют, например,
при перекачивании газообразного
хлора. В данном случае рабочей жидкостью
служит концентрированная серная
кислота, которая заливается в корпус
эллипсовидной формы. За один оборот
вала ротора, располагаемого по оси
корпуса, объем ячеек два раза уменьшается
и два раза увеличивается.
Ротационные
водокольцевые компрессоры создают
очень, небольшое избыточное давление
и поэтому используются в основном в
качестве газодувок
или
вакуум-насосов.
Газодувки.
В
корпусе 1
газодувки
(рис.
IV-10) на двух параллельных валах вращаются
два барабана, или поршня 2.
Один из них приводится во вращение от
электродвигателя, второй связан с
первым зубчатой передачей, передаточное
число которой равно единице. При вращении
поршни плотно прилегают один к другому
и к стенкам корпуса, образуя две
разобщенные камеры: в одной из них
происходит всасывание, в другой —
нагнетание. Газ поступает в газодувку
через
всасывающий патрубок 3
и
перемещается поршнями по периферии
газодувки
(так
же как в шестеренчатом насосё). При
поступлении в нагнетательный патрубок
4
газ сжимается и выталкивается в напорный
трубопровод.
г |
|
|
|
|
|
| |
|
2^ |
|
|
|
Принцип
действия и теория центробежных машин
для сжатия н пере-
мещения газов
аналогичны принципу действия и теории
центробежных
насосов.
Вентиляторы.
Центробежные вентиляторы условно
делятся на вен-
тиляторы низкого
давления (р
<3 103
н/м'2),
среднего
давле-
ния (р
= 108
— 3-103
н/м2)
и высокого
давления (р
= 3- 10“ —
104
н/м2).
В
спиралеобразном корпусе 1
вентилятора (рис. IV-11) вращается
рабочее
колесо (барабан) 2
с большим числом лопаток. Отношение
ширины
лопатки к ее длине зависит
от развиваемого давления и является
наи-
меньшим дл“я вентиляторов
высокого давления. Газ поступает по
оси
вентилятора
через патрубок 3
и уда-
ляется из корпуса через
нагнетатель-
ный патрубок 4.
Лопатки
вентиляторов обычно вы-
полняют
загнутыми вперед (угол Р2
!>
>> 90'', см. рис. Ш-4), или
загнутыми
назад (р2
<* 90°) по направлению вра-
щения
колеса. При лопатках, загнутых
вперед,
заданный напор получают при
меньшей
окружной скорости колеса,
соответственно
— при меньшем его диа-
метре, чем при
лопатках загнутых
назад; однако
гидравлическое сопро-
тивление
последних ниже.
Рабочие
колеса вентиляторов низкого и среднего
давления, обладающих большими
производительностями, имеют относительно
большую ширину. Для того чтобы обеспечить
прочность и жесткость широких колес,
окружную скорость их необходимо
ограничить (не более 30— 50 м/сек).
Поэтому рабочие колеса таких вентиляторов
изготавливают с лопатками, загнутыми
вперед (р2
== 120—150°), не считаясь с понижением
гидравлического к. п. д. г)г
вентилятора.
У
вентиляторов высокого давления,
обладающих меньшей производительностью,
ширина колес относительно невелика.
Поэтому их лопатки обычно загнуты
назад.
Характеристики
центробежных вентиляторов, как и других
центробежных машин для перемещения
и сжатия газов, подобны характеристикам
центробежных насосов (см. рис. II1-6), а
зависимость производительности,
напора и мощности от числа оборотов
выражается уравнениями (111,24)—(111,20).
Рабочий режим устанавливается по точке
пересечения характеристики центробежного
вентилятора
с
характеристикой сети (см. рис. II1-8).
Мощность
на валу
вентилятора находят по уравнению
Рис.
IV-! 1. Схема вентилятора низкого
давления;
1
—
корпус; 2
— рабочее колесо; 3
— всасывающий патрубок; 4
— нагнетательный патрубок.
N.
УНрё
V
Ар
■Пв
(IV,38)
где V — производительность вентилятора, м3/сек\ И — напор вентилятора, м\ р — плотность газа, кг/ж3; %= Лутупиех — к. п. д. вентилятора, определяемый как произведение коэффициента подачи Лу, гидравлического гіг н механического г]мех к- п- Д-
Напор вентилятора Н рассчитывают с помощью уравнения (111,12, б) или определяют по рабочей точке.
Турбогазодувки. В корпусе 1 турбогазодувки (рис. IV-!2) вращается рабочее колесо 2 с лопатками, подобными лопаткам центробежного насоса. Колесо обычно помещают внутри направляющего аппарата 3, в котором происходит преобразование кинетической энергии газа в потенциальную энергию давления. Направляющий аппарат представляет собой два
■5.
169
имеют наг валу одно установлены несколько
кольцевых диска, соединенных между собой лопатками с наклоном, про- тивоположным наклону лопаток рабочего колеса. Газ поступает в турбо- газодувку через патрубок 4 и выходит из нагнетательного патрубка 5.
Одноступенчатые турбогазодувки рабочее колесо. Если на валу турбогазодувки
колес, то такие турбогазодувки называются многоступен- чатыми.
Многоступенчатая турбогазо- дувка (рис. IV-13) имеет в кор- пусе 1 несколько (обычно 3—4) рабочих колес 2. Газ, пройдя через первое колесо, поступает в напра- вляющий аппарат 3 и обратный канал .4, по которому подводится к следующему колесу. Обратный канал 4 снабжен неподвижными направляющими ребрами, посред- ством которых газу сообщаются заданное направление и скорость.
Диаметры рабочих колес многоступенчатой турбогазодувки постоянны, но ширину их в соответствии с изменением объема газа при сжатии уменьшают в направлении от первого холеса к последнему. Таким путем достигается возможность сжатия газа в каждой последующей ступени без изменения скорости вращения и формы лопаток рабочих колес,
Рис. 1У-12. Схема турбогазодувки:
/ — корпус; 2 — рабочее колесо; 3 — направляющий аппарат; 4 — всасывающий патрубок; 5 — нагнетательный патрубок.
Рис. IV-13. Схема многоступенчатой турбогазо- дувки:
/ — корпус; 2 — рабочее колесо; J — на' равняющий аппарат: 4 — обратный канал.
Рис. 1У-14. Энтропийная диаграмма сжатия газа в турбога- зодувке.
Степень сжатия в турбогазодувках не превышает 3—3,5, поэтому газ в турбогазодувках не охлаждают.
Индикаторную диаграмму турбогазодувки (гак же как ротационного компрессора и турбокомпрессора) снять невозможно, поэтому мощность таких машин определяют по уравнению (IV,37).
Теоретически процесс сжатия в неохлаждаемой турбогазодувке близок к адиабатиче^ скому (линия АВ на диаграмме Т—5, рис. 1У-14). Вследствие потерь энергии на трение газа в каналах рабочего колеса и направляющем аппарате фактически затрачиваемая энергия будет больше. Энергия, расходуемая на преодоление трения газа, практически полностью переходит в тепло, поэтому температура газа Т^ в конце сжатия будет несколько выше,
170 Гл.
IV. Перемещение и сжатие газов
(компрессорные
машины)
чем
температура Т,, соответствующая
адиабатическому процессу. Действительный
процесс
сжатия от давления р1
до давления рг
изобразится линией АС,
расположенной справа от
адиабаты.
Степень
совершенства процесса сжатия в
турбогазодувке характеризуется
величиной
члиабатического
к. п. д. турбогазодувки т|ад>
представляющего собой отношение
работы
адиабатического сжатия к затраченной
работе:
г
_ ^ад
Температуру
Тг
рассчитывают по уравнению (IV,И), а
температуру Т!г
замеряют иа
выходе газа нз
турбогазодувки.
Турбокомпрессоры.
Для получения более высоких степеней
сжатия,
чем в турбогазодувках,
применяют турбокомпрессоры, по
устройству
аналогичные многоступенчатым
турбогазодувкам (см. рис. 1У-13). Однако
для
повышения давления нагнетания в
турбокомпрессорах, в отличие
от
турбогазодувок, увеличивают число
рабочих колес и изменяют их
размеры
(в том числе и диаметр)
или увеличивают
скорость враще-
ния колес. Окружные
скорости
рабочих колес
турбокомпрессоров
достигают 240—270
м/сек
и более
в зависимости от прочности
ма-
териала колес, а давление
нагне-
тания — (2,5—3,0) 10е
н/м2
(25—
30 пт).
В
турбокомпрессорах по мере
перехода
к ступеням более высо-
кого давления
уменьшается не
только ширина, но и
диаметр рабо-
__ чих колес, однако
устройство
^
для преобразования кинетической
Рис.
1У-15.
Энтропийная
диаграмма сжатия энергии
газа в потенциальную
газа
в многоступенчатом турбокомпрессоре.
энергию
давления (направляющий
аппарат)
и устройство для подвода газа к
последующей ступени сжатия (обратный
канал) принципиально не отличаются от
применяемых в турбогазодувках (см. рис.
IV-13).
Рабочие
колеса турбокомпрессоров часто
секционируют, размещая их в двух или
трех корпусах. В связи со значительной
степенью сжатия газа в турбокомпрессорах
и соответствующим увеличением температуры
газа возникает необходимость в охлаждении
сжимаемого газа, которое осуществляют
либо путем подачи воды в специальные
каналы внутри корпуса, либо в выносных
промежуточных холодильниках. Охлаждение
газа в холодильниках, установленных
между группами неохлаждаемых колес,
более эффективно и облегчает очистку
поверхности теплообмена.
На
рис. 1У-15 представлена энтропийная
диаграмма сжатия газа в турбокомпрессоре
с двумя промежуточными холодильниками
и охлаждением газа после последней
ступени. Диаграмма построена при
допущении, что газ охлаждается (по
изобаре) в холодильниках до начальной
температуры Тг
исходного газа и потери давления в
холодильниках равны нулю. Процесс
изображается ломаной АСОЕРйН.
Заштрихованная площадь эквивалентна
выигрышу в работе, получаемому по
сравнению со сжатием газа без
промежуточного охлаждения.
Процесс
сжатия газа в турбокомпрессорах
аналогичен сжатию газа в турбогазодувках.
Как видно из рис. IV-!5, после сжатия в
группе неохлаждаемых колес турбокомпрессора
(линии АС,
ИЕ
и ТО) газ имеет темпрратуру Г2
более высокую, чем температура Тг
в конце адиабатического сжатия (точки
В).
Так же как и в турбогазодувках, увеличение
температуры газа сверх адиабатической
происходит вследствие дополнительного
нагрева газа за счет тепла, выделяемого
при трении его о лопатки и плоскости
вращающихся рабочих колес.
ср(Тг
7\)
Т2
— Т, ГТУ ЗР1