- •Технологические площадки.
- •Балочные перекрытия (балочная клетка).
- •Основные типы балочных клеток по компоновке.
- •1 .Упрощенная балочная клетка
- •2. Нормальная балочная клетка.
- •3. Усложненная схема балочная клетка.
- •Основные принципы компоновки б.К.
- •1.3 Виды сопряжений балок.
- •Конструктивные решения сопряжения балок в одном уровне:
- •2. Настилы рабочих площадок.
- •2.1 Железобетонный настил.
- •1 Шаг анкеров 3
- •2.2 Стальной листовой настил.
- •2.3 Конструктивная схема опирания листов настила на балки настила.
- •2.4 О нагрузке на настил.
- •2.5.Расчетные схемы балки (полоса шириной 1 см).
- •2.6. Категории стального листового настила по расчётной схеме.
- •2.7. Расчётные схемы настилов разной толщины.
- •2.10. Числовой пример подбора листового настила.
- •2.11 Определение толщины настила с помощью графиков.
- •3. Подбор сечения балки настила.
- •3.5 Проверка выбранного сечения по 2 - му п.С. (расчет по жесткости).
- •4. Расчет главной балки перекрытия.
- •4.1. Определение линейной (погонной) нагрузки на главную балку.
- •Расчетная схема главной балки.
- •Проектирование поперечного сечения главной балки.
- •Определение статических характеристик сечения главной балки.
- •Проверка выбранного сечения по I и II предельным состояниям.
- •4.6. Изменение сечения балки по длине.
- •4.8. Проверка общей устойчивости главной балки применительно к курсовому проекту ( в обозначениях к. Пр. ).
- •2 Вариант: торцевое расположение опорного ребра.
- •Конструкция и расчет узла опирания балки настила (б.Н.) на главную балку (г.Б.)
- •Проектирование монтажного стыка составной балки на высокопрочных болтах.
- •1. Расположение монтажного стыка зависит:
- •2. Варианты расположения стыка.
- •3. Конструкция стыка на высокопрочных болтах.
- •Расчет элементов стыка.
- •5. Расчет фрикционного соединения на высокопрочных болтах.
- •Приложения.
- •20 40 60 80 100 120 140 160 180 220 Гибкость λ
2.10. Числовой пример подбора листового настила.
Исходные данные применительно к расчету стального листового настила:
= 1500 см – длина главной балки;
1 = 500 см – длина балки настила;
рн = 2450 кг/м2 – нормативная полезная нагрузка;
Определить δн ; н - длину настила.
рн = 2450 кг/м2 = 2450∙10-4 кг/см2 = 0,245 кг/см;
по таблице П.2.1 Приложения примем стандартную толщину листа δн = 1,1 см;
находим нагрузку только от собственного веса настила;
1,0 см2
объем: V = 1∙1∙1,1 = 1,1 см3
плотность стали: ρ = 7,85 г/см3 = 7,85∙10-3кг/см3
1,1 см qнн = ρ∙V = 0,0086 кг/см
1 см
1 см
полная нормативная нагрузка на полосу настила шириной 1 см
qн = рн + qнн = 0,245 + 0,0086 = 0, 254 кг/см
k = = ( 40 + 51,2 ) = 91,2
предельная допустимая длина настила = k ∙ δн = 91,2 ∙ 1,1 = 100,4 см
примем окончательно:
а) н = 100 см < = 100,4 см ;
б) н - кратна длине главной балки, т.е. укладывается целое число раз ;
уточняем категорию настила: н / δн = 90,9 , что относит настил к категории «средним» по толщине и подтверждает правильность выбранной расчетной схемы.
2.11 Определение толщины настила с помощью графиков.
Практика проектирования показала что доля нагрузки от собственного веса настила незначительна по сравнению с полезной нагрузкой и значение коэффициента “k” обычно определяют по имеющимся графикам.
Рассмотрим тот же пример: pн = 2450 кг/м2 ( p = 2,45 т/м2) , 1 = 500 см ; = 1500 см .
в следующей последовательности:
по графику таблицы П.2.2 .Приложения определяем
k = = 100 ;
по таблице П.2.1. Приложения для заданного диапазона полезной нагрузки и рекомендованных толщин настила определяем предельные значения длин по зависимости *** i = k ∙ δнi
δн , см |
, см |
0,8 |
80 |
0,9 |
90 |
δн , см |
, см |
1,0 |
100 |
1,1 |
110 |
1,2 |
120 |
по таблице П.1.2.Приложения (правая половина) для = 15 м находим возможные значения длин настила; н = 125 см , н = 100 см , н = 75 см из условия кратности .
Окончательно выбираем: н = 100 см ( н < ) , как наиболее близкую к
и кратную длине главной балки ; следовательно δн = 1,1 см.
н = 100 см ; δн = 1,1 см
Определение величины осевой растягивающей силы, действующей на 1 см ширины настила.
Н = ,
где γf = 1,2 – коэффициент надежности по нагрузке при расчете по первому
предельному состоянию.
Определение требуемого катета сварного шва.
сварка полуавтоматическая βf = 0,7 ;
сварочная проволока марки Св 08Г2С ;
Rfw = 1850 кг/см2 – расчетное сопротивление углового сварного шва;
kfтреб = Н/ (βf ∙ Rfw) = 332/ (0,7∙1850) = 0,25 см
принимаем kf = 4 мм , как минимальный, применяемый в несущих стальных
конструкциях.