![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Проектирование и расчет комплекса водоотведения и очистки сточных вод населенного пункта
- •Введение
- •1 Исходные данные для проектирования
- •2 Определение расчетных расходов водоотведения
- •2.1 Расход хозяйственно-бытовых сточных вод населенного пункта.
- •2.2 Расход производственных сточных вод
- •2.3 Определение расчетных расходов комплекса очистных сооружений.
- •3 Определение концентрации загрязнений сточных вод.
- •3.1 Расчет концентрации загрязнений смеси хозяйственно-бытовых и производственных сточных вод.
- •3.2 Расчет эквивалентного числа жителей.
- •4 Расчет самоочищения водоема
- •4.1 Расчет процесса смешения св с водой водоема.
- •4.2 Определение необходимой степени очистки сточных вод.
- •4.3 Выбор метода и технологии очистки сточных вод.
- •4.4 Технологическая схема очистных сооружений
- •4.5 Расчет эффективности очистки сточных вод.
- •5 Сооружения механической очистки
- •5.1 Расчет решеток.
- •5.2 Расчет песколовок.
- •5.3 Расчет водослива.
- •5.4 Расчет песковых площадок.
- •5.5 Первичные отстойники.
- •5.6 Расчет горизонтальных отстойников.
- •6. Биологическая очистка сточных вод.
5.3 Расчет водослива.
Для стабилизации скорости потока в песколовке при изменении расхода поступающих в нее сточных вод предусматривается водослив с широким порогом без донного выступа (п. 6.35[2]).
Водослив устраивается на отводящем канале, на выходе из песколовки.
Расчет водослива выполняется по формулам В.И. Калицуна [3]:
Перепад Р, м между дном песколовки и порогом водослива:
,
(5.15)
hmax и hmin – глубина проточного лотка, м, соответственно при максимальном qmaxP и минимальном qminP расходе, м3/с и скорости протока VmaxФ, м/с;
k – отношение максимального и минимального расходов сточных вод.
.
Ширина водослива ВВ, вычисляется из соотношения
,
(5.16)
m – коэффициент расхода водослива, зависящий от условий бокового сжатия, принимается 0,35-0,38.
5.4 Расчет песковых площадок.
Удаление песка в песколовке следует предусматривать в соответствии с п. 6.29 [2]:
- вручную – при его объеме < 0,1 м3/сут;
- механическим или гидромеханическим способом с транспортированием его к приямку и последующим отводом за пределы песколовки гидроэлеваторами или песковыми насосами при количестве 0,1 м3/сут.
Удаляемый песок содержит большое количество воды и транспортируется в виде песковой пульпы и поэтому его необходимо обезвоживать перед дальнейшей утилизацией. Для этого на ОС предусматривается устройство песковых площадок. Расчет которых выполняется по максимальной нагрузке на площадку qПП, м3/м2 в год (п. 6.33[2]), с периодической выгрузкой подсушенного песка, в следующей последовательности.
Годовое количество задержанного песка WГОД, м3/год, составляет
(5.17)
Тогда полезная площадь FПОЛ, м2, песковых площадок составляет
(5.18)
Общая площадь FОБ, м2, песковых площадок учитывает устройство подъездов и съездов автотранспорта на песковые площадки в размере 20%.
Площадь одной карты F1, м2, вычисляется из условия общего количества карт n 2 шт. площадки ограждаются земляными валиками высотой 1-2 м. вода, удаляемая с песковых площадок, возвращается в канал перед песколовками для последующей обработки.
5.5 Первичные отстойники.
Предназначены для предварительного осветления сточных вод перед их биологической очисткой, т.е. выделения из нее нерастворимых веществ, находящихся во взвешенном состоянии.
В водоотведении используются горизонтальные, вертикальные, радиальные отстойники и их модификации. Выбор типа отстойника осуществляется в результате технико-экономических расчетов с учетом принятой технологии водоочистки, расчетной производительности и способов обработки образующихся осадков. При этом целесообразно применять:
- вертикальные отстойники при QP до 20000-25000 м3/сут.
- горизонтальные отстойник - QP более 15000 м3/сут.
- радиальные отстойники - QP более 20000 м3/сут.
К проектированию принимаем вертикальные отстойники - круглые или квадратные в плане резервуары с коническим днищем, схема которого приведена на рисунке 4.
Рисунок 4 - Расчетная схема вертикального отстойника: VB U0 - вынос частиц загрязнений; VB = U0 - частицы во взвешенном состоянии; VB < U0 - частицы загрязнения осаждаются;
I - рабочая (проточная) зона; II - зона осветления; III - зона осаждения; 1- подводящий лоток; 2- отводящий лоток; 3- гидроэлеватор; 4- выпуск ила; 5- центральная распределительная труба; 6- раструб; 7- отражатель; 8- сборный лоток; 9- полупогружные щиты.
Расчетные параметры и основные размеры отстойника приводятся в таблице 31 и п. 6.63 [2].
- расчет выполняется на пропуск максимального расчетного расхода сточных вод QmaxP, м3/сут;
- количество отстойников следует принимать по расчету, но не менее двух, причем при минимальном числе их расчетный объем следует увеличивать в 1,2-1,3 раза;
- допустимый диаметр вертикальных отстойников Д = 4, 6, 9 м;
-высота рабочей части отстойника (глубина распределительной трубы) составляет Н1=2,5 dЦТ, м и должна быть в пределах 2,75-3,7 м [2].
Расчет вертикального отстойника (первичного) выполняется по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта осветления ЭВВО(I), %.
Гидравлическая крупность, U0, мм/с, частиц задерживаемых в отстойнике определяется по формуле [2]:
,
(5.19)
КОБ - коэффициент использования объема проточной части отстойника, принимается по таблице 31 [2];
- коэффициент, учитывающий влияние температуры воды на ее вязкость, принимается по приложению И;
t - продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h, м, принимается по приложению К;
n - показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения, принимается по чертежу 2 [2];
Н1 - глубина проточной части отстойника, м, принимается по п. 6.60 (2).
Выражение
,
можно определять по приложению Л в
зависимости от принятой глубины проточной
части отстойника Н1, м.
Полученную величину гидравлической скорости следует уточнить по приложению М и выбрать большее ее значение.
Гидравлическая нагрузка, q, м3/ч, (часовая производительность одного отстойника) определяется в соответствии с типовыми размерами сооружения и требуемого эффекта осветления воды по формуле 33 [2].
,
(5.20)
D и dЦТ - диаметр вертикального отстойника и центральной распределительной трубы соответственно, м. Диаметром отстойника следует задаваться в соответствии с типовыми размерами;
VТБ - турбулентная составляющая скорости потока в отстойнике, мм/с, определяется по таблице 32 [2] в зависимости от скорости рабочего потока VВ, которая для вертикальных отстойников не должна превышать 0,0007 м/с.
Необходимое количество отстойников NОТ, шт., (с округлением до целого числа) определяется по формуле:
.
(5.21)
Проверяем диаметр отстойника по полученному числу отстойников (он не должен превышать принятого значения):
,
(5.22)
qmax - расчетный расход сточных вод, м3/с.
Определение габаритных размеров отстойника выполняется с учетом рекомендаций [2]
- диаметр центральной распределительной трубы dЦТ, м:
,
VН - скорость потока в центральной распределительной трубе, принимается по [2];
dСТ - принимается по таблицам (6), с учетом VН 0,03 м/с [2].
- диаметр раструба центральной трубы dР, м
,
- диаметр отражательного щита, dОТ, м
,
- высота щели между раструбом центральной трубы и отражательным щитом, hЩ, м, должна находиться в пределах 0,25-0,50 м и определяться по формуле
,
VЩ - скорость потока между раструбом и отражательным щитом, м/с, принимается по (2).
- общая высота вертикального отстойника НОБ, м, включает
,
НЦ - высота зоны осветления (цилиндрическая часть) отстойника, м
,
hC - высота борта отстойника, м, принимается hC = 0,3-0,5 м;
НК - высота зоны осаждения (коническая часть) отстойника, м.
Зона осаждения отстойника выполняется в виде конического приямка с углом наклона стенок к горизонту = 50-60 0 [2], вершина которого, для удобства эксплуатации, имеет площадку диаметром а = 0,4 м. полная высота конической части отстойника определяется по формуле:
.
(5.23)
Эффективность работы отстойников в значительной степени зависит от своевременного удаления задержанного осадка из зоны осаждения, периодичность, Т, сут (ч), которого зависит от выбранного способа выгрузки:
Т 2 сут - при использовании гидростатического давления;
Т 8 ч - при применении механических способов [2].
Расчет иловой части отстойника заключается в определении количества задержанного осадка и проверке вместимости зоны осаждения.
Количество задержанного осадка определяется:
- по сухому веществу, РОСО(I), т, по формуле
,
(5.24)
- объем задержанного осадка WОСО(I), м3, составит
,
(5.25)
ос и ос - соответственно плотность и влажность задержанного осадка, которые принимаются по данным эксплуатации аналогичных объектов в зависимости от принятого способа его выгрузки:
ос = 1,06 г/см3, ос = 95 % - при использовании гидростатического давления;
ос = 1,1 г/см3, ос = 93,8 % - при использовании плунжерных насосов.
Проверка вместимости осадочной части отстойника заключается в сопоставлении высоты конической части типового отстойника, НКТП, м (приложение Н) и полученной расчетом, НКР, м, при этом должно НКТП ≥ НКР и глубина осадка в иловой части отстойника, hил, м, в соответствии с рекомендациями [7] должна быть не более
,
(5.26)
hH - высота нейтрального слоя между низом отражательного щита и уровнем осадка в осадочной части отстойника, принимается в соответствии с рекомендациями [2] равной 0,3 м.
Если это условие выполняется, то при определении общей строительной высоты отстойника НОБ, м, вместо НКР, м, следует подставлять НКТП, м.