3.2. Определение совместных деформаций основания и сооружения.
Сопоставление их с предельными значениями деформаций.
Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемой среды определяется методом послойного суммирования.
Где:
= 0,8;
zсрi – среднее значение дополнительного напряжения от приложенной нагрузки для i-го слоя;
hi – толщина расчетного слоя;
Ei – модуль деформации расчетного слоя;
Ha – активная глубина сжатия.
где - коэффициент, принимаемый по СНиП 2.02.01 – 83, табл. 1, в зависимости от формы подошвы фундамента.
P0 = P - гр*d = ф - гр*d
где
P0 – дополнительное вертикальное давление на основание фундамента;
гр – удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;
P – среднее давление под подошвой фундамента.
Фундамент №1 (рис. 2).
а) Эпюра напряжений от собственного веса грунта (от дневной поверхности).
() 0
т/м2
() 1
т/м2
() 2
т/м2
() 3
() 4
б) Эпюра напряжений от нагрузки сооружения.
z |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
ξ=2z/bф |
0 |
0,91 |
1,82 |
2,73 |
3,64 |
4,55 |
5,45 |
6,36 |
7,27 |
8,18 |
9,09 |
α |
1 |
0,755 |
0,55 |
0,42 |
0,337 |
0,28 |
0,223 |
0,196 |
0,175 |
0,158 |
0,137 |
Pо |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
σ |
19,07 |
14,40 |
10,49 |
8,01 |
6,43 |
5,34 |
4,25 |
3,74 |
3,34 |
3,01 |
2,61 |
В точке пересечения линий 0,2*
и
находим величину Ha = 9,81
м. Делим ее на 4 слоя и находим осадку
каждого из них. Сумма осадок слоев даст
осадку этого фундамента.
№ слоя |
|
Dhi, |
Ei, |
Si, |
т/м2 |
м |
т/м2 |
м |
|
1 |
15,52 |
1,5 |
2400 |
0,0078 |
2 |
9,75 |
1,5 |
800 |
0,0146 |
3 |
6,75 |
1,5 |
800 |
0,0101 |
4 |
5,04 |
1,5 |
800 |
0,0076 |
5 |
3,83 |
1,5 |
900 |
0,0051 |
6 |
3,26 |
1,5 |
900 |
0,0043 |
7 |
2,66 |
1,5 |
500 |
0,0064 |
|
|
|
S |
0,0559 |
S = 0,8*0,0559 = 0,045 м
Фундамент №2 (рис. 3).
а) Эпюра напряжений от собственного веса грунта (от дневной поверхности).
() 0
т/м2
() 1
т/м2
() 2
т/м2
() 3
() 4
б) Эпюра напряжений от нагрузки сооружения.
z |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
ξ=2z/bф |
0 |
0,80 |
1,60 |
2,40 |
3,20 |
4,00 |
4,80 |
5,60 |
6,40 |
7,20 |
8,00 |
α |
1 |
0,881 |
0,642 |
0,477 |
0,374 |
0,306 |
0,258 |
0,223 |
0,196 |
0,175 |
0,158 |
Pо |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
σ |
19,07 |
16,80 |
12,24 |
9,09 |
7,13 |
5,83 |
4,92 |
4,25 |
3,74 |
3,34 |
3,01 |
№ слоя |
|
Dhi, |
Ei, |
Si, |
т/м2 |
м |
т/м2 |
м |
|
1 |
18,58 |
1,5 |
2400 |
0,0093 |
2 |
15,53 |
1,5 |
800 |
0,0233 |
3 |
9,09 |
1,5 |
800 |
0,0136 |
4 |
6,21 |
1,5 |
800 |
0,0093 |
5 |
4,92 |
1,5 |
900 |
0,0066 |
6 |
4,25 |
1,5 |
900 |
0,0057 |
7 |
3,64 |
1,5 |
500 |
0,0087 |
8 |
3,07 |
1,5 |
500 |
0,0074 |
|
|
|
S |
0,0829 |
S = 0,8*0,082 = 0,053 м
Фундамент №3 (рис. 4).
а) Эпюра напряжений от собственного веса грунта (от дневной поверхности).
() 0 т/м2
() 1 т/м2
() 2 т/м2
() 3
() 4
б) Эпюра напряжений от нагрузки сооружения.
z |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
ξ=2z/bф |
0 |
0,71 |
1,43 |
2,14 |
2,86 |
3,57 |
4,29 |
5,00 |
5,71 |
6,43 |
7,14 |
α |
1 |
0,881 |
0,642 |
0,55 |
0,42 |
0,337 |
0,28 |
0,239 |
0,223 |
0,196 |
0,175 |
Pо |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
19,07 |
σ |
19,07 |
16,80 |
12,24 |
10,49 |
8,01 |
6,43 |
5,34 |
4,56 |
4,25 |
3,74 |
3,34 |
№ слоя |
|
Dhi, |
Ei, |
Si, |
т/м2 |
м |
т/м2 |
м |
|
1 |
18,08 |
1,5 |
2400 |
0,0090 |
2 |
12,71 |
1,5 |
800 |
0,0191 |
3 |
8,67 |
1,5 |
800 |
0,0130 |
4 |
6,26 |
1,5 |
900 |
0,0083 |
5 |
5,02 |
1,5 |
900 |
0,0067 |
6 |
3,99 |
1,5 |
500 |
0,0096 |
7 |
2,9 |
1,5 |
500 |
0,0070 |
|
|
|
S |
0,0727 |
S = 0,8*0,073 = 0,0584 м
Расхождения осадок
Допустимое расхождение:
Расхождение между фундаментами №1 и №2:
Расхождение между фундаментами №2 и №3:
Условие выполняется