- •Б илет №7. Применение общего уравнения динамики для силового расчета механизмов (одноподвижных и многоподвижных). Пример с рычажным механизмом.
- •Б илет №8. Применение общего уравнения динамики для определения реакции в кинематической паре.
- •Билет №9. Силовой расчет механизмов, содержащих высшие кинематические пары. Расчет кулачкового механизма методом кинетостатики и с помощью общего уравнения динамики.
- •Д инамические модели поступательной пары в плоском механизме с учетом трения.
Билет №9. Силовой расчет механизмов, содержащих высшие кинематические пары. Расчет кулачкового механизма методом кинетостатики и с помощью общего уравнения динамики.
К онструктивными элементами, образующими высшую кинематическую пару, являются поверхности, принадлежащие сопрягаемым звеньям. В одних случаях эти поверхности в каждом положении механизма касаются в некоторой точке, в других – касание происходит по некоторой линии. При точечном контакте абсолютно твердых звеньев и при отсутствии сил трения реакции в кинематической паре сводятся к силе Rn, направленной по общей нормали к контактирующим поверхностям. Такая пара является пятиподвижной, и в ней возникает одна неизвестная компонента реакции (рис.4.12, а). При линейном контакте силы взаимодействия (при отсутствии трения) распределены вдоль линии контакта и направлены в каждой точке по общей нормали к поверхностям (рис.4.12, б).
В плоском кулачковом механизме линией контакта является прямая, силы взаимодействия лежат в одной плоскости и приводятся к главному вектору, направленному по нормали к поверхности кулачка , и главному моменту , вектор которого лежит в плоскости, касательной к профилю. В этом случае высшая кинематическая пара является четырехподвижной.
Аналогичная картина возникает в прямозубых и косозубых эвольвентных цилиндрических передачах. Здесь, правда, в зацеплении могут одновременно находиться несколько пар зубьев, но все силы контактного взаимодействия лежат в одной плоскости, проходящей через линию зацепления и параллельной осям вращения колес. В конических, червячных и гипоидных передачах линия контакта (если она существует) может оказаться пространственной. При этом и силы взаимодействия образуют пространственную систему: появляются дополнительные компоненты реакций, обычно оказывающиеся «лишними» неизвестными при составлении уравнений силового расчета. В таких случаях идут на упрощение модели кинематической пары, оставляя одну неизвестную компоненту реакции Rn и тем самым переходя к условной схеме точечного взаимодействия. Следует отметить, что при силовом расчете тяжело нагруженных зубчатых передач «жесткая» модель контактного взаимодействия без учета сил трения дает лишь весьма приближенные представления о силовых нагрузках. Чаще всего определение этих нагрузок, связанное с прочностными расчетами, опирается на более сложные модели силового взаимодействия, учитывающие упругую деформацию зубьев, влияние смазки и т.п. Однако рассмотрение таких моделей выходит за рамки этого курса.
Рассмотрим некоторые примеры.
а). Расчет плоского кулачкового механизма. Рассмотрим кулачковый механизм, состоящий из кулачка 1 и поступательно движущегося толкателя 2 (рис.4.14).
Механизм содержит две низших кинематических пары (O и B) и одну высшую (A). В плоскости движения во вращательной паре две неизвестных компоненты реакции – R01x и R01y, в поступательной – R02 и , и в высшей кинематической паре – нормальная сила R12n= – R21n. Вместе с обобщенной силой Q имеем шесть неизвестных. Для их отыскания можем составить шесть уравнений кинетостатики, которые при равномерном вращении кулачка имеют следующий вид:
R01x + Ф1cos t + R12nsin = 0,
R01y + Ф1 sin t – R12n cos – G1 = 0,
Q – R12n ecos – R12n sin (h0 + s) –
– G1 sin t = 0,
R02 – R12n sin = 0,
R12n cos – P – Pпр – Ф2 – G2 = 0,
Здесь t – угол между радиусом 0С1 (С1 – центр масс кулачка) и осью x, 1= 0С1, – угол давления, Ф1 и Ф2 – силы инерции кулачка и толкателя, G1 и G2 – силы тяжести, Рпр – сила, создаваемая пружиной, прижимающей толкатель к кулачку.
ВОПРОС № 10
Трение в кинематических парах. Трение скольжения, качения и верчения. Модель высшей КП с точечным контактом.
Трение в кинематических парах
S – поверхность соприкосновения элементов кинематической пары.
Выделим на этой поверхности элементарную площадку dS в окрестности некоторой точки A.
называется силой трения скольжения; момент dMк – моментом трения качения,
момент dMв – моментом трения верчения. Сила направлена противоположно вектору относительной скорости Vск Векторы dMк и dMв – противоположны по направлению соответственно касательной и нормальной составляющим вектора относительной угловой скорости.
Закон Амонтона – Кулона. (5.1)где f – безразмерный коэффициент трения скольжения,
k и kв – коэффициенты трения качения и верчения.
(5.2)
Суммарная сила трения: (5.3)
где S – поверхность соприкосновения. Для того чтобы воспользоваться этой формулой, нужно знать закон распределения нормальных реакций по поверхности S.
К оэффициенты трения скольжения, верчения и качения определяются экспериментально; они зависят от многих факторов.
Если скорость скольжения в точке контакта и относительная угловая скорость равны нулю, суммарные силы и моменты сил трения в кинематической паре могут быть определены из условий равновесия звеньев. F = P, Mк = Pּr. (5.4)
Нарушение состояния покоя (качение): (5.5)где k – коэффициент трения качения
Скольжение: , (5.6)
где fn – коэффициент трения покоя, обычно несколько превышающий величину коэффициента трения скольжения f.
ВОПРОС № 11
Т рение в кинематических парах. Динамические модели поступательной пары в плоском механизма с учетом трения.
Трение в кинематических парах.
S – поверхность соприкосновения элементов кинематической пары.
Выделим на этой поверхности элементарную площадку dS в окрестности некоторой точки A.
называется силой трения скольжения; момент dMк – моментом трения качения,
момент dMв – моментом трения верчения.
Сила направлена противоположно вектору относительной скорости Vск Векторы dMк и dMв – противоположны по направлению соответственно касательной и нормальной составляющим вектора относительной угловой скорости. Закон Амонтона – Кулона.
(5.1)
где f – безразмерный коэффициент трения скольжения,
k и kв – коэффициенты трения качения и верчения.
(5.2)
Суммарная сила трения:
(5.3)
где S – поверхность соприкосновения. Для того чтобы воспользоваться этой формулой, нужно знать закон распределения нормальных реакций по поверхности S.
Коэффициенты трения скольжения, верчения и качения определяются экспериментально; они зависят от многих факторов.
Если скорость скольжения в точке контакта и относительная угловая скорость равны нулю, суммарные силы и моменты сил трения в кинематической паре могут быть определены из условий равновесия звеньев. F = P, Mк = Pּr. (5.4)
Нарушение состояния покоя (качение): где k – коэффициент трения качения
(5.5) (5.6)Скольжение: где fn – коэффициент трения покоя, обычно несколько превышающий величину коэффициента трения скольжения f.