5.3.3. Выбор типа кондиционера, определение количества кондиционеров
Количество кондиционеров выбираем согласно объемной производительности:
n = Lо / L LTG - 245 ном = 622661,2/245000 =3 кондиц. (5.12)
Принимаем кондиционеры марки LTG – 245 3 установки
5.3.4. Расчет системы доувлажнения
- Расход воды на доувлажнение
Wd/y
= 
(5.13)
Wd/y
=
=672,5кг/ч
- Количество форсунок
(5.14)
Где q – производительность одной форсунки, равная 5,4 кг/ч.
- Число узлов управления
На каждые 40 форсунок один узел управления. В данном случае количество форсунок 36, следовательно, один узел управления.
- Потребляемая мощность
Электрическая мощность (кВт), расходуемая на систему доувлажнения:
Nдоувл=0, 07×Wд/у, кВт (5.15)
Nдоувл=0, 07×672, 5=47,07кВ
5.4. Расчет системы кондиционирования воздуха в холодный период года
5.4.1. Процессы в I-d диаграмме
Исходные данные для построения любого процесса кондиционирования воздуха в i-d диаграмме для холодного периода года являются:
- расчетные параметры наружного воздуха: температура tн = -35 0С и энтальпия iн = -34,6 кДж/кг;
- параметры воздуха в помещении: температура 24-250С и относительная влажность 50-55 %;
Процесс в i-d диаграмме.
Рисунок 5.2. – Схема процесса кондиционирования воздуха в холодный период года.
HВ – процесс смешивания наружного воздуха и выбрасываемого от веретен;
СО – обработка воздуха в камере орошения;
ОП – подогрев в вентиляторе;
ПВ – процесс поглощения тепла и влаги в цехе.
Таблица 5.7.- Физические параметры влажного воздуха.
Характеристика воздуха |
Буквен-ное обозначение |
Параметры воздуха |
|||
t, C |
φ, % |
i, кДж/кг |
d, г/кг |
||
Наружный |
Н |
-33 |
- |
-32,6 |
- |
Внутри помещения |
В |
25 |
55 |
56 |
11,9 |
При выходе из камеры орошения |
О |
16 |
95 |
47 |
11,9 |
При выходе из приточных каналов |
П |
17 |
85 |
48 |
11,9 |
Смесь наружного и рециркуляционного воздуха
|
С |
47 |
70 |
47 |
10,5 |
5.4.2 Определение количества тепла на I и II подогревы
-Необходимость II подогрева или доувлажнения
Для обеспечения микроклимата в помещении, характеризуемого точкой В, каждый килограмм приточного воздуха должен получить в помещении приращение тепла:
Δiтр= iB – iП (5.16)
Δiтр=56-48=8 кДж/кг
Определяем фактический остаток тепла в помещении, приходящийся на один килограмм приточного воздуха:
Δi3Факт=
,
кДж/кг
(5.17)
Δi3Факт=
=
7,8 кДж/кг
С
равним
полученные значения: Δiтр
и Δi3Факт
отличаются на 0,2 следовательно II
подогрев не требуется.
- Необходимость I подогрева
Необходимость первого подогрева зависит от содержания наружного воздуха в смеси m′.
m′= ВC/НВ ×100%= 2,5/23,7×100% = 10,5% (5.18)
m=100%/Kp = 100/10,7= 9,3% (5.19)
Вывод: так как доля наружного воздуха в смеси больше, чем санитарная норма, отсюда следует, что 1-ый подогрев не нужен.
5.5.Расчет вентиляционной сети
5.5.1 Сечение магистрального канала
(
м2)
(5.20)
Высота магистрального канала Нм=1,2(м)
Ширина магистрального канала Вм=4,0(м)
5.5.2. Сечение раздающего канала
(м2)
(5.21)
(м3/ч)
(5.22)
Высота раздающего канала Нр= 1,0 (м)
Ширина раздающего канала Вр= 1,2 (м)
5.5.3. Расчет приточной щели
Расход воздуха через щель:
Lщ=Lв/nщ (5.23)
Lщ=34592,3 /36 =960,9 (м3/ч)
ширина щели принимаем Вщ =80 мм
Относительное расстояние от приточной щели до рабочей зоны
Х = 2 × Х / Вщ (5.24)
где Х – расстояние по вертикали от щели до рабочей зоны
Х=hцеха - 2 =6,0-2=4,0 м (5.25)
Х = 2 × 4,0 / 0,08=100 м
Скорость
воздуха в рабочей зоне на оси струи:
Vx=2,22×Vср= 2,22×0,5=1,11 (м/с) (5.26)
Скорость воздуха на выходе из щели:
(5.27)
Vщ=
0,263×1,11×
=2,92
(м/с)
Площадь щели
Fщ = Lщ/3600×Vщ = 527,7/ 3600×2,92 =0,0914 (5.28)
Длина приточной щели равна:
lщ=Fщ/Bщ= 0,0914/0,08=1,2 ( м) (5.29)
Условие lщ ≤ Вр выполняется.