Давление в начале сжатия

=0,095 МПа.

Коэффициент наполнения

0,9034 ,

где - коэффициент, учитывающий неодинаковость теплоёмкостей смеси и остаточных газов и равный 1,052 .

Коэффициент остаточных газов

=0,0293 .

Температура рабочей смеси в начале сжатия

=340,5 К.

Действительный коэффициент молекулярного изменения

=1,044 .

Давление в конце сжатия

=4,288 МПа,

n1=1,359.

Показатель политропы сжатия и расширения находится из трансцендентного уравнения

,

где ,

для процесса сжатия i=1, к=c, n=a, m=, ;

при адиабатном сжатии , следовательно

для процесса расширения i=2, к=b, n=z, m=, ;

R_=8,1343 кДж/(кмоль*К)– универсальная газовая постоянная.

Температура в конце сжатия

=931,4 К.

При 1

Уравнение сгорания для дизельных двигателей:

,

где – коэффициент использования теплоты при сгорании,; u_{с с.з} – молярная внутренняя энергия свежей смеси в конце процесса сжатия (свежего заряда), u_{с п.с} – молярная внутренняя энергия продуктов сгорания.

Степень повышения давления

=2,081.

Молярная внутренняя энергия свежего заряда при температуре t_c, (температура в уравнение молярной внутренней энергии подставляется в С)

=14667 кДж/кмоль,

где С_{v c.з} – молярная теплоёмкость свежего заряда (воздуха) при температуре t_c,

Молярная внутренняя энергия продуктов сгорания при температуре при температуре t_c

=15915 кДж/кмоль,

где r_{к п.с} – объёмная доля компонента продуктов сгорания, С_{v п.с} – молярная теплоёмкость компонента продуктов сгорания при температуре t_с.

Молярная внутренняя энергия продуктов сгорания при температуре при температуре t_z

=59522 кДж/кмоль,

где С_{v п.с} – молярная теплоёмкость компонента продуктов сгорания при температуре t_z.

Объёмная доля компонента продуктов сгорания

,

где М_к – количество компонента продуктов сгорания, кмоль; например, .

Решая уравнение сгорания, определяем температуру Т_z.

Tz=2480,0 K.

Степень предварительного расширения

=1,336 .

Степень последовательного расширения

=12,348 .

Давление конца расширения

=0,359 МПа,

n2=1,278 .

n₂ – показатель политропы расширения.

Температура конца расширения

=1232,0 K.

Среднее индикаторное давление

=1,041 МПа.

Индикаторный к.п.д.

=0,4642.

Удельный индикаторный расход топлива

=0,1852 кг/(кВт*ч).

Механический к.п.д. для предварительного расчета (определения S и D) принимаем .

Рабочий объём одного цилиндра

=476,76 cм3.

Диаметр цилиндра

=86,13 мм.

Ход поршня

=81,83 мм.

Эффективный к.п.д.

=0,3945.

Удельный эффективный расход топлива

=0,2179 кг/(кВт*ч).

Литровая мощность

=12,53 кВт/л.

Часовой расход топлива

=10,42 кг/ч.

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ

ЧЕТЫРЁХТАКТНОГО ДВС

Исходные данные

Коэффициент избытка воздуха		1,4
Давление окружающей среды	P0	0,1	МПа
Температура окружающей среды	T0	293	К
Приращение температуры в процессе подогрева от стенок	T	40	К
Температура остаточных газов	Тг	750	К
Давление остаточных газов	Pr	0,105	МПа
Коэффициент, определяющий Ра,	KРa	0,95
Коэффициент использования теплоты в точке z	z	0,86
Коэффициент использования теплоты в точке b	b	0,82
Коэффициент, учитывающий теплоотдачу в стенку в процессе сжатия		0
Коэффициент дозарядки	с.з.	1,04
Коэффициент продувки	оч	1
Давление газов в конце сгорания	Pz	8,924	МПа
Коэффициент полноты диаграммы	Pi	0,95
Давление наддува	Pк	0	МПа
Показатель политропы сжатия в компрессоре	nk	0
Потери давления в воздушном холодильнике	Pхол	0	МПа
Приращение температуры при охлаждении	Tхол	0	К
Состав и свойства горючего Содержание углерода Содержание водорода Содержание кислорода Теплота сгорания Молекулярная масса	С Н О Нu mT	0,870 0,126 0,004 41870 190	кДж/кг кг/кмоль

Камера сгорания неразделённая