- •Экономики и менеджмента в химической промышленности
- •Введение
- •Общие указания
- •Задание на курсовую работу
- •Последовательность выполнения расчета тарельчатой ректификационной колонны непрерывного действия
- •1 Составление материального баланса колонны
- •1.1 Определение массовых расходов дистиллята и кубового остатка
- •1.2 Определение флегмового числа
- •2 Расчет диаметра ректификационной колонны
- •2.1 Определение среднего состава жидкости и пара
- •2.2 Определение средних молярных масс и плотностей пара
- •2.3 Определение скорости пара и диаметра колонны
- •3 Гидравлический расчет тарелок
- •3.1 Определение гидравлического сопротивления тарелки в верхней части колонны
- •3.2 Определение гидравлического сопротивления тарелки в нижней части колонны
- •4 Определение числа тарелок и высоты колонны
- •5 Тепловой расчет установки
- •5.1 Определение теплового потока в дефлегматоре-конденсаторе
- •5.2 Определение теплового потока в кубе-испарителе
- •5.3 Определение теплового потока в паровом подогревателе исходной смеси
- •5.4 Определение теплового потока в водяном холодильнике дистиллята
- •5.5 Определение теплового потока в водяном холодильнике кубового остатка
- •5.6 Определение расхода греющего пара
- •5.7 Определение расхода охлаждающей воды
- •Библиографический список
- •Приложение а
- •Приложение б
2.2 Определение средних молярных масс и плотностей пара
Средние температуры пара (в °C) – для верхней и – для нижней частей колонны) определяются графически по диаграмме t–x, y* при составах пара и соответственно (рисунок 3, кривая 2).
Средняя температура в колонне
Средние молярные массы (Mср), кг/кмоль и плотности пара (ρср), кг/м3 для верхней и нижней частей колонны рассчитываются по соотношениям:
а) для верхней части колонны
б) для нижней части колонны
где |
T0 = |
273,15 К – температура, характеризующая нормальные условия (т.е. 0°C); |
VМ = |
22,4 м3/кмоль – молярный объем газа (пара); |
|
и – |
средние температуры пара для верхней и для нижней частей колонны, К. |
Средняя плотность пара в колонне
Температура в верху колонны (tD) и в кубе-испарителе (tW) определяется при помощи диаграммы t–x, y*, при этом по оси абсцисс откладываются значения xD и xW и находятся ординаты соответствующих точек (рисунок 3, кривая 1).
Принимая во внимание то обстоятельство, что состав жидкости в верхней части колонны близок к чистому компоненту B, а состав кубового остатка, напротив, приближается к компоненту A, по справочным данным [1, 2] определяется плотность компонента B (ρB) при температуре tD и плотность компонента A (ρA) при температуре tW.
Средняя плотность жидкости в колонне (ρж), кг/м3:
2.3 Определение скорости пара и диаметра колонны
Скорость пара в колонне (w), м/с вычисляется по уравнению
где C – коэффициент, зависящий от конструкции тарелок, расстояния между ними, рабочего давления в колонне и нагрузки колонны по жидкости.
Он определяется по величине расстояния между тарелками (h) по графику, приведенному в источниках [1–3].
Диаметр колонны (D), м рассчитывается по формуле
Объемный расход пара, проходящего через колонну (V), м3/с при температуре tср, вычисляется по уравнению
где |
Tср – |
средняя температура в колонне, К; |
p0 = |
1,013·105 Па – давление, характеризующее нормальные условия (атмосферное давление); |
|
p – |
рабочее давление в колонне, Па; |
|
MD – |
молярная масса дистиллята, кг/кмоль, равная |
МD МА(1 хD) МВхD.
Примечание – Величину GD следует выразить в кг/с.
В качестве величины D следует принять ближайший диаметр колонны, согласно ГОСТу (приложение А).
Тогда скорость пара в колонне
3 Гидравлический расчет тарелок
3.1 Определение гидравлического сопротивления тарелки в верхней части колонны
Гидравлическое сопротивление тарелки в верхней и в нижней частях колонны определяется по уравнению
где |
Δpтар – |
гидравлическое сопротивление сухой тарелки, Па; |
Δpσ – |
сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения, Па; |
|
Δpпж – |
сопротивление парожидкостного слоя на тарелке, Па. |
Гидравлическое сопротивление сухой тарелки определяется по формуле
где |
ζ = |
1,82 – коэффициент сопротивления неорошаемых ситчатых тарелок со свободным сечением 7–10%; |
wо = |
w/0,08 – скорость пара в отверстиях тарелки, м/с. |
Сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения:
где σ – поверхностное натяжение жидкости, Н/м (Дж/м2) при средней температуре в верхней части колонны
Примечание – Величину d0 следует выразить в м.
Поскольку разделяемые жидкости A и B имеют близкие значения поверхностного натяжения здесь следует руководствоваться соответствующими величинами σ для вещества B [1, 2].
Сопротивление парожидкостного слоя на тарелке
Здесь g = 9,81 м/с2 – ускорение свободного падения.
Высота парожидкостного слоя (hпж), м (рисунок 2):
где Δh – высота слоя над сливной перегородкой, величина которой рассчитывается по формуле
где |
Vж – |
объемный расход жидкости, м3/с; |
П – |
периметр сливной перегородки, м; |
|
k = |
ρпж/ρж – отношение плотности парожидкостного слоя (пены) к плотности жидкости, принимаемое приближенно равным 0,5. |
Примечание – Величину hп следует выразить в м.
Объемный расход жидкости в верхней части колонны
где – средняя молярная масса жидкости, кг/кмоль, равная
Периметр сливной перегородки (рисунок 2) находится путем решения системы уравнений:
|
|
(4) |
||||
|
|
|
||||
|
|
(5) |
||||
|
где |
Rт = |
D/2 – радиус тарелки, м; |
|
||
|
⅔Пb – |
приближенное значение площади сегмента, м2. |
|
Величины П и b, полученные путем решения системы уравнений (4) и (5) при подстановке различных значений Rт, приведены в таблице А1 (приложение А).
Таким образом, имеются все необходимые величины для расчета общего гидравлического сопротивления тарелки в верхней части колонны