- •27.Основные соотношения для расчета оребренных поверхностей.
- •7. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •3. Критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции
- •1.Каковы гипотеза (закон) Фурье и ее физический смысл?
- •11.Расчет величины плотности теплового потока в теле.
- •19.Сжатие газа в компрессорах. Одноступ-ый поршневой компрессор.
- •8. Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •7. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •6. Критериальные формулы для описания интенсивности теплообмена при обтекании пластины.
- •5. Стационарный тепловой поток через однослойную плоскую стенку при граничные условия первого рода (гу-1).
- •6. Критериальные формулы для описания интенсивности теплообмена при обтекании пластины.
- •10.Конвективный теплообмен при турбулентном режиме течения в канале.
7. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при граничных условиях первого рода (гу-1).
Физический принцип стационарности позволяет найти температуру в любом месте конструкции. Так, температура TW2 на стыке первого и второго слоев находится из формулы
3. Критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции
Свободная конвекция в большом объеме
В этом случае предполагается, что жидкая или газообразная среда простирается в бесконечность по нормали к поверхности внесенного в нее твердого тела. При этом выделяют свободную конвекцию у вертикального расположения пластины (плиты, стены) или трубы и свободную конвекцию У горизонтально расположенной трубы.
При термической свободной конвекции у вертикальной поверхности нагретого тела (Tw >7y0), начиная от нижней кромки, течение в пограничном слое сначала ламинарно. На некотором расстоянии от нижней кромки толщина ламинарного пограничного слоя становится большой, его устойчивость потока теряется и течение в пограничном слое становится локонооб-разным. Еще выше оно становится турбулентным (рис. 2.15).
Рис. 2.15
Естественно, что интенсивность теплообмена на выделенном участке плиты зависит от того, какова протяженность находящегося на нем ламинарного, локонообразного или турбулентного течений.
В 2.3 было показано, что критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции должны иметь вид связи между числом Нуссельта и критерием Рэлея
(2.53)
Экспериментально установленные зависимости для вертикальной плиты или трубы при постоянной температуре их поверхности TV = const таковы:
а) для диапазона 103 < Ra < 109
(2.54)
б) для значений Ra > 109
(2.55) где Nu = а# / Xf и а - средние значения числа Нуссельта и коэффициента теплоотдачи на участке высотою Я, отсчитанной от нижней кромки; - критерий Рэлея; С, - температурный фактор.
Ф ормула (2.55) соответствует случаям больших значений критерия Рэлея, на которые влияет наибольшим образом высота Я плиты (трубы), так как в формулу для расчета Ra входит Я3. При этом практически вся пластина омывается потоком, движущимся свободно в турбулентном режиме, а протяженность участков ламинарного и локонообразного течений пренебрежимо мала.
Нетрудно видеть, что в этом режиме имеет место независимость (авто-модельность) величины а от протяженности Я, что можно показать, если формулу (2.55) привести к виду
(2.55')
Для горизонтально расположенной трубы в диапазоне 103 < Ra< 108 опытные данные при Tw= const аппроксимируются зависимостью
(2.56)
Отметим, что при постоянной плотности теплового потока qw = const через поверхность омываемого тела интенсивность теплоотдачи несколько больше (примерно на 7 %), чем при 7>= const.
В формулах (2.54Н2.56) теплофизические характеристики среды выбираются по полусумме температур поверхности и омывающей ее среды (7V +Т, 0)/2, а разность этих же температур 7> -Tf0 подставляется по модулю.
Обращаем внимание на то, что получены критериальные зависимости Nu =J[Ra,C<) и для значений Ra < 103, которые приводятся в соответствующей литературе.
Свободная конвекция над горизонтальной поверхностью
Если горизонтальная поверхность твердого тела (плиты) с температурой Ту,, большей, чем температура Tffi жидкой или газообразной среды, обращена кверху или книзу, то при этом будет иметь место различная интенсивность теплообмена, которая обусловлена различием свободного движения. Так, если нагретая поверхность обращена кверху, то над ней возникает система восходящих и опускных течений (рис. 2.16, а); если же она обращена книзу, то восходящий поток разделяется на две ветви (рис. 2.16, б). Очевидно, что в первом случае толщина образующегося пограничного слоя меньше из-за малых протяженностей движения у омываемой поверхности,
чем во втором случае, когда поток в своем движении омывает половину плиты.
Коэффициенты теплоотдачи для горизонтально расположенной прямоугольной плиты сначала рассчитывают по приведенным выше формулам для случая ее вертикального расположения, в которых в качестве определяющего размера принимается длина меньшей стороны. А затем в соответствии с рекомендациями акад. М.А. Михеева полученные таким образом значения а увеличивают на 30 %, если теплоотдающая поверхность обращена кверху, или уменьшают на 30 %, если она обращена книзу.
. Свободная конвекция в узкой щели
Узкие щели шириной 8, образованные двумя плоскостями с температурами Twi Ф Twl, могут располагаться горизонтально и вертикально.
Возникновение свободной конвекции и ее существенное влияние на теплоперенос в горизонтальной щели при TwX < Tw2 (температура верхней плоскости меньше температуры нижней), как установил Рэлей, возможно при выполнении неравенства
(2.57)
В этом случае возникает ячеистая структура течения в щели в виде «зацепляющихся» между собой вращающихся ячеек-валиков (рис. 2.17).
Для таких горизонтальных щелей, а также для вертикальных, цилиндрических и шаровых щелей можно рекомендовать следующую формулу акад. М.А. Михеева для расчета так называемого эффективного коэффициента теплопроводности Хэ при Ra>103:
(2.58) где "к{ — коэффициент молекулярной теплопроводности.