- •Дистанционная защита
- •1. Назначение и принцип действия
- •2. Характеристики выдержки времени дз
- •2.1. Типы характеристик
- •2.2. Согласование выдержек времени
- •3. Элементы и принципиальная схема дз
- •4. Характеристики срабатывания др
- •4.1. Общие сведения
- •4.2. Типы характеристик срабатывания
- •5. Принцип выполнения реле сопротивления
- •6. Реле сопротивления на выпрямленном токе, выполняемые с помощью полупроводниковых приборов
- •6.1. Принцип действия реле
- •6.2. Типовая блок-схема реле
- •6.3. Элементы блок-схемы реле
- •7. Ненаправленное реле сопротивления с круговой характеристикой
- •8. Направленное реле сопротивление с круговой характеристикой
- •9. Направленное реле сопротивления с эллиптической характеристикой
- •9.1. Реле, построенное на сравнении величин трех напряжений
- •9.3. Реле на сравнении величин 2х напряжений с использованием переменной составляющей выпрямленных напряжений
- •10. Точность работы реле сопротивления
- •11. Дистанционные органы защиты
- •11.1. Требования к схемам включения
- •11.2. До, реагирующие на междуфазные кз
- •11.3. Способы включения до на разность токов двух фаз
- •11.4. До, реагирующие на однофазные кз
- •11.5 Использование одного комплекта до для нескольких зон
- •12. Факторы, искажающие работу до
- •12.1. Переходное сопротивление в месте повреждения
- •12.2. Токи подпитки
- •12.3. Разветвление токов при наличие параллельных линий
- •12.4. Погрешность измерительных трансформаторов
7. Ненаправленное реле сопротивления с круговой характеристикой
Устройство и принцип действия
Существует два варианта реле со схемой сравнения на балансе токов и на балансе напряжений. В дистанционном комплекте ДЗ-2 панели защиты ЭПЗ-1636 реализован вариант на балансе напряжений. Схема сравнения на балансе напряжений показана на рис. 15.
Схема сравнения состоит из двух выпрямительных мостов VD1VD4 и VD5VD8 соединенных одноименными полюсами; двух балластных резисторов R1 и R2 по которым протекают токи рабочего и тормозного контуров; реагирующего органа - нуль-индикатора, включённого на баланс напряжений контуров; и переменного резистора Rрег для выравнивания сопротивления контуров. Под влиянием разности напряжений в НИ появляется ток Iн.и. - направление которого зависит от того, какое из напряжений больше.
Чтобы получить характеристику срабатывания в виде окружности с центром в начале координат, к схеме подводятся два напряжения: и .
ИО работает, если ; и не действует в противном случае.
Характеристика срабатывания
Уравнение начала срабатывания:
(7.1.)
Разделим обе части выражения (7.1.) на , получим:
(7.2.)
Реле будет работать при подведенном к нему сопротивлении
Величина не зависит от угла и знака. Реле работает при любом сопротивлении Zp, независимо от его угла и знака - т.е. работает как ненаправленное реле сопротивления. (См. рис. 9. 1).)
Условие (7.1.) идеально и не учитывает конечной чувствительности ИО (НИ).
В действительности для срабатывания реле необходимо приложить определённое избыточное напряжение U0, для создания напряжения, необходимого для начала работы релейной схемы на транзисторах. С учётом этого:
(7.3.)
Разделим обе части выражения (7.3.) на , получим:
(7.4.)
Т.е. в действительности сопротивление срабатывания реле Zc.p. зависит тока Ip, подведённого к реле. Такая зависимость возникает из-за конечной чувствительности ИО. Для уменьшения влияния Ip на Zc.p. необходимо увеличивать чувствительность ИО (НИ), снижая величину избыточного напряжения U0.
Из-за нелинейности в магнитопроводах трансреактора и трансформатора, коэффициенты k4 и k1 также зависят от тока Ip и напряжения Up (в очень небольшой степени, этой зависимостью можно пренебречь)1.
8. Направленное реле сопротивление с круговой характеристикой
Устройство и принцип действия
Реле основано на сравнении абсолютных значений двух напряжений:
и , где k2=k4.
Сравниваемые напряжения получают с помощью трансформатора напряжения TV1 и двух одинаковых трасреакторов TAV1, TAV2, (См. рис. 16.) вторичные обмотки которых замкнуты на активные сопротивления r. Ток сети Ip наводит во вторичных обмотках трансреакторов ЭДС Е=jkIp. Под действием ЭДС в контуре вторичной обмотки потечёт ток I, отстающий от Е на угол - определяемый соотношением индуктивного и активного сопротивлений x и r контура. (рис. 17.) Ток I пропорционален току Ip. Напряжение на вторичных зажимах трансреактора U=Ir=k2Ip.
Вторичные обмотки ТV1 и TAV1 соединяются между собой встречно, чтобы на выходных зажимах контура образовывалось напряжение:
Напряжение снимается с зажимов вторичной обмотки TAV2.
Напряжения UI и UII подводятся к выпрямителям VC1 и VC2.
Выпрямленные напряжения сопоставляются по величине с помощью схемы сравнения на балансе напряжения.
В качестве нуль-индикатора (реагирующего исполнительного органа) используется НИ на полупроводниках с поляризованным реле на выходе.
Сглаживание кривой выпрямленных напряжений и токов осуществляется конденсатором (С1, рис. 16.) или фильтром, запирающем путь переменной составляющей в обмотку реле ИО.
Напряжения |UI| и |UII| и создаваемые ими токи направлены в контуре ИО навстречу друг другу.
Напряжение на зажимах m n НИ:
Реле срабатывает, если |UII| > |UI|.
Характеристика срабатывания
Условие начала работы реле: |UII| = |UI|.
, разделим обе части равенства на k1Ip, введём обозначения: , .
Получим:
- Это уравнение окружности, проходящей через начало координат с диаметром Z’.
При р=м.ч. Zc.p.=Z’ - имеет максимальное значение. При других значениях р Zc.p.<Z’.
,
где: - диаметр окружности может регулироваться изменением величин k1 и k2, т.е. коэффициентом трансформации (числа витков) TV1 и TAV.
Угол м.ч. определяется параметрами трансреактора TAV1 и TAV2 и может регулироваться изменением сопротивления r. Обычно м.ч.= л - углу защищаемой линии и колеблется в пределах 6080.
Работа реле
Мертвая зона
При очень близких КЗ напряжение, подводимое к зажимам реле падает практически до нуля. т.е.:
Реле может давать отказы, не реагируя на очень близкие КЗ. Для устранения мертвой зоны в рабочий и тормозной контуры реле вводится одинаковая ЭДС, называемая ЭДС «памяти» или «подпитки» - ЕП, которая создаётся трансформатором TV2 (рис. 16.).
Первичная обмотка TV2 питается напряжением сети UП и с помощи ёмкости С2 настроена на резонанс при частоте f=50 Гц. На вход TV2 подаётся напряжение фазы, не подводимой к TV1. Если Up=UAB, то UП=UС. Тогда при близких 2-х фазных КЗ напряжение на реле близко к нулю Up0, напряжение неповрежденной фазы Uc сохраняется и обеспечивает работу реле за счет напряжения, обусловленного ЕП. При трехфазных КЗ, все фазные напряжения падают до нуля, но работа реле обеспечивается разрядом конденсатора.
Реле срабатывает при КЗ в мертвой зоне рабочей зоны и надёжно отстроено при близких КЗ за спиной.
По величине EП=35% от нормального значения Up, что не значительно искажает Zc.p. Векторная диаграмма трансформатора TV2 представлена на рис. 20.
Чувствительность реле
ИО имеет конечную чувствительность, с учётом этого условие срабатывания имеет вид:
где: U0 наименьшее напряжение, которое нужно подать в рабочую цепь (выпрямитель VC2) для приведения в действие реле, при условии, что UI=0.
Из-за этого как и для ненаправленного реле.
Дистанционный орган комплекта ДЗ-2 панели защиты типа ЭПЗ-1636-67/1
рис. 21.
Принципиальная схема реле сопротивления комплекта ДЗ-2 приведена на рис. 21. Реле содержит следующие элементы:
1) трансформатор напряжения TV1, позволяющий регулировать уставки по I и II зонам изменением суммарного числа витков двух последовательно включенных обмоток на вторичной стороне. Переключение уставок с I на II зону производится автоматически контактами выносного промежуточного реле KL1. Обмотка грубой регулировки содержит 80% витков с возможностью переключений через 20%, для каждой из зон имеется ещё по обмотке с тремя отпайками каждая. Наличие отпаек позволяет через 5% ступенчато регулировать уставку срабатывания, а резисторы R29 и R28, шунтирующие часть обмоток I и II зоны с 8% витков, обеспечивают плавную регулировку в диапазоне между ступенями. Резисторы R16R19, R20R25 обеспечивают стабильность сопротивления тормозного контура при регулировке уставок; первичная обмотка TV1 имеет отвод для переключения числа витков при переходе к другому углу максимальной чувствительности;
2) трансреактор TAV1, имеющий две первичные обмотки, включаемые на разность токов двух фаз, и две вторичные обмотки. Изменением числа витков первичных обмоток можно изменять уставку реле сопротивления в 2 и 4 раза, обозначения у переключателей уставки 0,25; 0,5; 1,0 соответствуют номинальным значениям минимальных уставок KZ, Ом на фазу, при IНОМ=5 А; при исполнении реле на IНОМ=1 А данным обозначениям соответствуют значения уставки, увеличенные в 5 раз: 1,25; 2,5; 5,0 Ом на фазу. Два значения угла максимальной чувствительности реле (655 и 805) обусловлены тем, что вторичные обмотки трансреактора шунтируются резисторами R9, R11 (угол 65) и R10, R12 (угол 80), имеющими различное сопротивление, сопротивление резисторов R10, R12 почти в 4 раза больше, чем резисторов R9, R11;
3) контур подпитки для обеспечения правильной работы реле при близких КЗ, состоящий из трансреактора TAV2 и конденсатора С6. Для гарантии селективной работы защиты при КЗ на шинах «за спиной» через реагирующий орган должен проходить в этом режиме тормозной ток 815 мкА. Наличие такого тормозного тока приводит к смещению характеристики реле в I квадрант комплексной плоскости и к появлению «мертвой зоны» порядка 1% сопротивления уставки. Для исключения «мертвой зоны» при двухфазных КЗ вблизи шин предусмотрена подпитка цепей напряжения KZ от неповрежденной фазы, на фазное напряжение которой включены последовательно соединенные обмотки TAV2 и С6; резонансный контур, образованный ими, настроен на частоту 50 Гц;
4) схему сравнения, состоящую из двух выпрямительных мостов VC1 и VC2; балластных резисторов R14, R15; переменного резистора R13 для выравнивания сопротивления контуров. Фильтр-пробка 100 Гц, состоящая из дросселя L1 с регулируемым зазором и конденсатора С4, включена последовательно с реагирующим органом и служит для сглаживания выпрямленного тока; диоды VD6, VD7 выполняют защитные функции, ограничивая напряжение на входе регулирующего органа.