- •Національний університет водного господарства та природокористування
- •1. Визначення нормативних і розрахункових значень характеристик грунтів
- •2. Визначення несучої здатності паль
- •Приклад 2.3. Ви-значити граничний опір грунту заглибленню за-бивної залізобетонної палі с60.30 за результа-тами статичного зонду-вання зондом іі-го типу в пилувато-глинистих грунтах (рис. 2.6).
- •3. Визначення стійкості укосу
- •Сума моментів утримуючих сил
- •Варіанти завдань Завдання № 1
- •Завдання № 4
- •Завдання № 6
3. Визначення стійкості укосу
У практиці визначення стійкості укосу найчастіше застосовують наближений метод круглоциліндричних поверхонь ковзання. Суть методу полягає в наступному: в місцях мо-жливої втрати стійкості грунту (рис 3.1) прово-дять круглоциліндричні поверхні, по яких може відбуватися зсув, і визначають відношення ут-римуючих і зсуваючих моментів сил.
Зрушуюча сила: . Утримуючі: - сила, яка виникає за рахунок тертя; - сила, яка виникає за рахунок зчеплення. Тут - вага і-го відсіку; - кут нахилу поверхні ковзання і-го відсіку до горизонту; - довжина і-го відсіку.
Сума моментів зрушуючих сил
(3.1)
Сума моментів утримуючих сил
(3.2)
Розділивши (3.1) на (3.2) і скоротивши на отримаємо коефіцієнт стійкості укосу
(3.3)
Цю процедуру повторюють для інших можливих поверхонь ковзання, для чо-го міняють положення точки . Таким чином знаходять мінімальний коефіцієнт стійкості . Розроблені методи, що дають змогу знайти , обмежуючись незначною кількістю визначень . З верхньої точки укосу В проводять похилу лі-нію під кутом 360 до горизонту (рис. 3.1). На цій лінії розміщують точки О1 О2 О3 О4 на відстанях , , де . Ці точки прийма-ють за центри обертання. Будують сліди відповідних поверхонь ковзання, для кож-ної з яких розраховують значення коефіцієнта стійкості за формулою (3.3). Потім у відповідних точках відкладають у деякому масштабі значення у вигляді відрізків перпендикулярних до лінії ВО. Через кінці цих відрізків креслять плавну криву, до якої проводять дотичну, паралельну лінії ВО і точку дотику проектують на цю ж лінію ВО. Для одержаної п‘ятої точки О5 будують відповідну поверхню ковзання і одержують мінімальне значення коефіцієнта стійкості .
Отримане значення порівнюють з нормативним , де - коефіцієнт надійності, який залежить від класу капітальності будівлі і приймається: 1,2 – для першого класу, 1,15 – для другого, 1,1 – для третього; - коефіцієнт надійнос-ті, який залежить від виду грунту в основі і приймається для пісків, окрім пилуватих 1,0; для пісків пилуватих а також пилувато-глинистих грунтів у стабілізованому стані 0,9; для пилувато-глинистих грунтів у нестабілізованому стані 0,85; для скельних грунтів: невивітрених і слабовивітрених 1,0; вивітрених 0,9; сильновивітрених 0,85.
З практичного досвіду визначення стійкості методом круглоциліндричних поверхонь ковзання точку з найменшим коефіцієнтом стійкості можна знайти, провівши з нижньої точки укосу А вертикальний відрізок довжиною 2,5Н.
Приклад 3.1. Визначити стійкість укосу методом круглоциліндричних повер-хонь ковзання. Висота укосу Н=6,0м, довжина укосу Н=7,0м. Характеристики грунту в укосі взяті за результатами обчислень, виконаних в задачах № 1 і № 2: кН/м3 - для випадку, коли збільшення питомої ваги погіршує умови роботи конструкції; , кПа - для випадку, коли зменшення характеристик погіршує умови роботи конструкцій.
Викреслюємо в масштабі схему укосу (рис. 3.2). Проводимо з нижньої точки укосу А вертикальний відрізок довжиною 2,5Н=2,5·6=15м. Подальші розрахунки ведемо в табличній формі (див. табл. 3.1).
Коефіцієнт стійкості укосу
Нормативний коефіцієнт стійкості
, де
- для першого класу капітальності; - в основі залягають пилувато-глинисті грунти в стабілізованому стані.
Оскільки , то стійкість укосу забезпечена.
Таблиця 3.1
№ відсіку |
hi , м |
bi , м |
Вага відсіку, кН |
Δ hi м |
αi=arctgΔ hi/ bi град |
Ni =Gicos αi , кН |
Тi = Nitg φI , кН |
li = bi/cos αi , м |
Qi =cI li , кН |
Fi =Gisin αi , кН |
1 |
0,000 |
1,50 |
G1=0,5·1,211·1,5·19,21=17,45 |
0,075 |
2,86 |
17,43 |
7,75 |
1,502 |
25,08 |
0,87 |
1,211 |
||||||||||
2 |
1,211 |
1,50 |
G2=0,5(1,211+2,268)1,5·19,21=50,12 |
0,228 |
8,64 |
49,56 |
22,05 |
1,517 |
25,33 |
7,53 |
2,268 |
||||||||||
3 |
2,268 |
1,50 |
G2=0,5(2,268+3,166)1,5·19,21=78,29 |
0,388 |
14,50 |
75,80 |
33,73 |
1,549 |
25,87 |
19,60 |
3,166 |
||||||||||
4 |
3,166 |
1,50 |
G2=0,5(3,166+3,981)1,5·19,21=102,97 |
0,561 |
20,51 |
96,44 |
42,92 |
1,602 |
26,75 |
36,08 |
3,981 |
||||||||||
5 |
3,981 |
1,00 |
G2=0,5(3,981+4,266)1,0·19,21=79,21 |
0,481 |
25,69 |
71,38 |
31,77 |
1,110 |
18,54 |
34,34 |
4,266 |
||||||||||
6 |
4,266 |
1,50 |
G2=0,5(4,266+3,359)1,5·19,21=109,86 |
0,907 |
31,16 |
94,01 |
41,83 |
1,753 |
29,28 |
56,84 |
3,359 |
||||||||||
7 |
3,359 |
1,50 |
G2=0,5(3,359+2,181)1,5·19,21=79,82 |
1,179 |
38,17 |
62,75 |
27,93 |
1,908 |
31,86 |
49,33 |
2,181 |
||||||||||
8 |
2,181 |
2,00 |
G2=0,5·2,181·2,0·19,21=41,90 |
2,181 |
47,48 |
28,32 |
12,60 |
2,959 |
49,42 |
30,88 |
0,000 |
||||||||||
|
|
|
∑ |
6,000 |
|
|
220,63 |
|
232,13 |
235,47 |