![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Пояснительная записка к курсовому проекту
- •Исходные данные
- •1.2 Компоновка рабочего сечения панели
- •1.3 Определение нагрузок на плиту покрытия
- •1.4 Определение расчетных характеристик материалов
- •Расчётные характеристики древесины
- •1.5 Определение геометрических характеристик расчетного поперечного сечения
- •2.1 Геометрический расчёт
- •Снеговая нагрузка
- •2.3 Статический расчёт рамы
- •4 Мероприятия по обеспечению долговечности основных несущих и ограждающих конструкций Для защиты конструкций от загнивания выполняем мероприятия конструктивной и химической защиты.
2.3 Статический расчёт рамы
Статический расчет рамы выполнен в программе «Радуга». Рассматриваем схемы нагружения постоянной и временными нагрузками и находим наихудший вариант загружения. Таковым будет являться постоянная и временная снеговая (1 вариант) на всём пролете. К этому варианту добавляем ветровую нагрузку. Результаты расчета приведены в приложении 1 при данном варианте нагружения.
2.4 Подбор сечений
Рисунок 2.4 – Схема рамы
Карнизное сечение
Максимальные усилия (в сечении 4, приложение 1):
Md =275,095 кНм;
Nd =93,3 кН.
Принимется сечение 32×250 мм из сосны веймутовой (2 сорт). С учетом припуска на фрезерование пластей толщина равна 27 мм (табл.1.1, с.45 /1/).
Расчётное сопротивление сжатию и изгибу при ширине сечения b=25 см:
fm.d=16 МПа, fс.о.d=15 МПа (табл. 6.5 /2/).
.fm.d=16·kmod·ks·kh·k·kr·kt∙kx = 16·1,2·0,9·0,8∙1,06·0,8·1∙0,65=7,62 МПа;
fс.о.d=15·kmod·ks·kh·k kr·kt∙∙kx = 15·1,2·0,9·0,8·1,06·0,8·1∙0,65=7,14 МПа;
kmod =1,2 – коэффициент условий работы, учитывающий влажность и длительность нагружения (класс условий эксплуатации – 1) (табл.6.4 /2/);
ks =0,9 – коэффициент, учитывающий глубокую пропитку антипиренами под давлением (п.6.1.4.4.7 /2/);
kh=0,8 – коэффициент, учитывающий изменение высоты поперечного сечения деревянных элементов (табл.6.7 /2/);
k=1,06 – коэффициент, учитывающий изменение расчетных сопротивлений в зависимости от толщины слоёв в клееных элементах (табл.6.8 /2/);
kr=0,8 – для гнутых элементов по табл. 6.9 /2/;
kt =1 – коэффициент, принимаемый согласно п.6.1.4.4.2 /2/;
kx =0,65 – коэффициент, принимаемый согласно табл.6.6 /2/.
Требуемая высота сечения определяется по величине изгибающего момента, а наличие продольной силы учитывается коэффициентом 0,8:
hкарн
==
=1,2
м.
С учетом припуска на фрезерование сечение досок – 240×27мм (табл.1.3, с.46 /1/).
Принимаем высоту карнизного сечения (сечение 4) из 45 слоев досок толщиной 27 мм, тогда высота сечения h=27·45=1215 мм =1,215 м.
Сечение b × h = 240 × 1215 мм – в карнизном сечении.
Проверка на прочность
Выполняем в соответствии с указаниями п.7.1.9 /2/ по формуле 7.31/2/:
,
где
(формула 7.30 /2/) – расчетное напряжение
сжатия;
Площадь сечения:
А=b·h=0,24·1,215=0,2916 м2.
Так как
в соответствии с п. 7.3.3.4 /2/ напряжения
от изгиба надо определять с учетом
нелинейного распределения по высоте
сечения:
=
0,89.
(формула 7.22 /2/) - расчетное напряжение
изгиба;
Коэффициент, учитывающий увеличение напряжений при изгибе от действия продольной силы, определяем по формуле 7.32 /2/:
,
где kc
– коэффициент продольного изгиба,
определяемый по формуле 7.13 /2/ при
rel:
,
или по формуле 7.14 /2/ при
rel:
,
где
(формула 7.15 /2/);
(п. 6.1.5.2 /2/).
Гибкость
рамы:
(формула 7.16 /2/);
где
- расчётная длина рамы;
– радиус инерции сечения элемента в
направлении соответствующей оси;
Так как
,
то
Тогда
Прочность сечения обеспечена.
Опорное сечение
Vd =49,206 кН – максимальная поперечная сила в опорном сечении (сечение 5, приложение 1).
Принимаем доски сечением b × = 240 × 27 мм.
Расчётное сопротивление скалыванию fv.o.d = 1,5 МПа (табл. 6.5 /2/).
kmod=1,2 (табл. 6.4 /2/); k = 1,06 (табл. 6.8 /2/); ks=0,9 (п. 6.1.4.4.7 /2/); kh = 0,8 (табл. 6.7 /2/), kx = 0,65 (табл. 6.7 /2).
Расчётное сопротивление скалыванию:
fv.0.d =1,5·kmod·ks·kh·k·kt ∙kx=1,5·1,06·1,2 ·0,9·0,8·1∙0,65=0,89 МПа.
Ширина сечения b=0,24 м.
Из условия скалывания:
hоп
==0,69
м.
Принимаем hоп =0,702 м
Принимаем высоту сечения из 26 досок толщиной 27 мм.
h =26·27=702 мм.
Сечение в коньковом узле
Максимальные усилия Q и N в коньковом узле (приложение 1):
Q=17,479 кН, N=44,255 кН.
Поперечная сила:
Принимаем высоту сечения из 17 досок толщиной 27 мм
hк =17·27= 459 мм.
2.5 Проверка напряжений при изгибе с осевым сжатием
Проверка на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов выполняется по формуле (7.35 /2/):
,
где n – показатель степени, учитывающий раскрепление растянутой кромки из плоскости: n=1 для элементов, имеющих такое раскрепление;
kc
– коэффициент продольного изгиба,
определяемый по формуле 7.13 /2/ для участка
длиной (lm)
между закреплениями. Покрытие из плит
шириной 1,53 м раскрепляет верхнюю кромку
рамы, для этого устраиваем раскосы через
2 плиты. Расчетная длина согласно
п.7.3.3.3 /2/ ld=
lm=3,06
м. Гибкость ==
следовательно,
–
коэффициент, учитывающий увеличение
напряжений при изгибе от действия
продольной силы определяемый по формуле
7.32 /2/:
– коэффициент устойчивости изгибаемого
элемента определяем по формуле 7.24 /2/:
,
где lm=3060 мм – расстояние между опорными сечениями элемента;
240
мм – ширина поперечного сечения;
1215
мм – максимальная высота поперечного
сечения на участке
;
1,27
– коэффициент, зависящий от формы эпюры
изгибающих моментов на участке
(табл. 7.4 /2/);
При
(
)
=3/(2+0,36)=1,27.
Площадь сечения гнутой части:
А=b·h=0,24·1,215=0,2916м2;
Момент сопротивления сечения:
(формула 7.30 /2/) - расчетное напряжение
сжатия;
(формула 7.22 /2/) - расчетное напряжение
изгиба;
Подставив найденные значения, получим:
Условие устойчивости выполнено и дополнительных раскреплений рамы не требуется.
2.6 Конструирование и расчет конькового узла
Максимальные усилия Q и N в коньковом узле (приложение 1):
Q=17,479 кН, N=44,255 кН.
Коньковый узел решается с помощью стальных креплений. Расчёт производится на действие максимальных:
-
продольной силы
-
поперечной силы
Проверка торцевого сечения на смятие под углом проводится по формуле 7.76 /2/:
cm.. d k1k 2 fc..d.
Расчетное сопротивление сжатия под углом к волокнам:
fc.90.d=1,8·kmod·kh·kδ·kt·ks∙kx=1,8·1,06·0,8·1,2·10,9=1,65 МПа;
fс.о.d=7,14МПа.
Расчётное напряжение смятия под углом к волокнам древесины:
cm..d
=;
где Ad – площадь опорной площадки торца полурамы.
Принимаем hd = 275 мм из возможности расположения трёх болтов диаметром 20 мм (табл.9.5 /2/).
Ad= b·hd, следовательно, Ad = 240275= 0,066 м2.
Рисунок 2.5 – Схема конькового узла полурамы
lsk = 0,1 м;
k1 и k2 – коэффициенты, учитывающие неравномерность распределения напряжений под плитой башмака, определяются согласно п.7.3.4.8 /2/;
,
где
k2 = -3,007, принимаем k2 =1.
cm..d
=≤0,14
∙ 5,14·1 = 0,72 МПа.
Условие на смятие выполняется.
Деревянные накладки (толщиной 100 мм, шириной 275 мм, длиной 820 мм) крепятся к торцам полурам при помощи болтов диаметром 20 мм.
Минимальные расстояния между болтами определяются по таблице 9.5 /2/. Вдоль волокон между осями болтов и до торца элемента не менее чем 7·d = 7·20= 140 мм, поперек волокон между осями болтов не менее чем 3,5·d = 3,5·20 = 70 мм; поперек волокон до кромки элемента не менее чем 3·d=3·20= 60 мм.
Рисунок 2.6 – Схема накладок конькового узла полурамы
Усилие действующее на болты:
Расчётная несущая способность соединения рассчитывается по формуле 9.6 /2/:
Rd = R1d.minnnns
Расчётную несущую способность одного среза нагеля в двухсрезном соединении с обоими внешними элементами из стали следует принимать равной меньшему значению из полученных по формулам (согласно п.9.4.1.2 /2/):
,
где t1=0,1 м – толщина крайних элементов;
t2=0,24 м – толщина среднего элемента;
d=0,02 м – диаметр болта;
и
–
расчетные сопротивления смятию древесины
в глухом нагельном гнезде для односрезных
и симметричных соединений, определяются
по таблицам 9.1 и 9.2 /2/ с учетом коэффициентов
kmod=1,2
, kt
= 1,
kx
= 0,65.
fnd=18∙=15,9
МПа – расчётное значение сопротивления
изгибу болта, nmax=0,6236,
kn=0,1054
(п.
9.4.6.2 /2/) с учетом коэффициентов kmod=1,2
, kt
= 1,
kx
= 0,65 (с.275
/1/);
– коэффициент,
определяемый по формуле 9.10 /2/:
,
k = 0,9 – коэффициент, учитывающий угол между усилием и направлением волокон древесины (табл. 9.3 /2/);
Rld,min1=6240·0,10,02·0,9=11,23 кН;
Rld,min2=3900·0,240,02·0,9=16,85 кН;
–минимальное
значение несущей способности одного
среза болта диаметром 20 мм.
Находим требуемое количество болтов при ns=2 – количество швов в соединении для одного нагеля:
-
по внутренним осям
болта,
-
по крайним осям
болта.
Принимаем nn =5 болтов 20 мм.
3 Мероприятия по обеспечению пространственной жесткости здания
Рисунок
3.1 – Схема расстановки связей в здании
из прямолинейных рам
Данный тип здания в зависимости от типа узловых соединений элементов каркаса между собой относится ко второму типу, т.е. здания с каркасом из плоских трехшарнирных рам.
В данном случае поперечная устойчивость здания обеспечена геометрически неизменяемыми конструкциями рам без постановки связей, а продольная – не обеспечена.
Продольные ребра панелей, выполняют роль распорок и являются элементами связей, но существующие способы их крепления к несущим конструкциям каркаса позволяют получить лишь шарнирные соединения. Они не препятствуют возможным перемещениям, поэтому для предотвращения этих деформаций и обеспечения продольной устойчивости в зданиях устраивают связи. В нашем случае эти связи выполняют раздельно: по стенам – вертикальные ВС и в покрытиях – скатные СС (рис. 3.1). Две смежные рамы, объединенные между собой, создают жесткий пространственный блок, состоящий из связевых элементов. Такие блоки создаются в торцах здания и через 25 - 30 м. Решетки раскосные выполнены деревянными и установлены в осях 1-2, 5-6, 9-10.