2.9 Вопросы расчета свайных фундаментов

в особых условиях

При наличии в пределах длины сваи сильно сжимаемого грунта отрицательное трение может возникнуть, когда верхние слои грунта дают осадку из-за сжимаемости слоя слабого грунта в результате целого ряда причин: при планировке подсыпкой; при загружении поверхности грунта или пола по грунту длительно действующими нагрузками; снятии взвешивающего действия воды при понижении уровня грунтовых вод; при замачивании просадочных грунтов; при динамических воздействиях на грунты, способные уплотняться от этих воздействий и т.д.

Для оценки влияния сил отрицательного трения на величину несущей способности можно построить по длине сваи прямоугольную эпюру s₁ (рисунок 2.7) с интенсивностью перемещения, равной половине предельно допустимой осадки фундамента и эпюру s₂ послойной осадки грунтов вдоль боковой поверхности сваи. В нулевой точке О пересечения эпюр на глубине z₀ вертикальные перемещения грунта равны осадке сваи. Выше этой точки действует отрицательное трение. В этом случае несущая способность сваи по грунту

(2.7)

где z₀ – расстояние от подошвы ростверка до нулевой точки О. Остальные обозначения даны к формулам в п. 2.3.

Рисунок 2.7 – Расчетная схема к учету отрицательного трения: а – схема; б – эпюры осадок: s₁ – предельно допустимых для фундамента, s₂ – послойных перемещений от нагрузки q

2.10 Подбор молота для погружения свай

Выбрать молот (в первом приближении) можно по отношению веса ударной части молота к весу сваи, которое должно быть для штанговых дизель-молотов и молотов одиночного действия не менее 1,5 при плотных грунтах, 1,25 при грунтах средней плотности и 1 при слабых водонасыщенных грунтах. Подбор молота производится также и по приведенной ниже методике [3, с. 207].

Исходя из принятой в проекте расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, определяется минимальная энергия удара Э по формуле

,

где α – коэффициент, равный 25 Дж/кН; F_v – расчетная нагрузка, допускаемая на сваю и принятая в проекте, кН.

Затем по таблицам технических характеристик подбирается такой молот, энергия которого соответствует минимальной. Далее производится проверка пригодности принятого молота по условию

,

где G_h – полный вес молота, Н; G_b – вес сваи, наголовника и подбабка, Н; Э_р – расчетная энергия удара, Дж; К_т – коэффициент, приведенный в таблице 2.7.

Т а б л и ц а 2.7 – Значения коэффициента К_т

Тип молота	Кт при сваях
	железобетонных	деревянных
Трубчатые дизель-молоты и молоты двойного действия Молоты одиночного действия и штанговые дизель-молоты Подвесные молоты	6 5 3	5 3,5 2

Для дизель-молотов расчетная энергия удара принимается: для трубчатых , для штанговых (– вес ударной части молота, кН; h_m – фактическая высота падения ударной части молота, м).

Технические характеристики некоторых молотов приведены в таблице 2.8.

Т а б л и ц а 2.8 – Техническая характеристика трубчатых дизель-молотов

Показатель	Дизель-молоты
	С-859	С-949	С-954	С-974
Масса ударной части, кг Высота подскока ударной части, мм: наибольшая наменьшая Энергия удара (при высоте подскока 2500 мм), кДж Число ударов в 1 мин, не менее Масса молота с кошкой, кг Габариты, мм: длина ширина высота	1800 2800 2000±200 27,0 44 3500 700 790 4190	2500 2800 2000±200 38,0 44 5000 720 – 4970	3500 2800 2000±200 52,0 44 7500 890 1000 5080	5000 2800 2000±200 76,0 44 10100 – – 5520