- •2 Специальная часть
- •2.1 Определение расчетной нагрузки карьера
- •2.2 Выбор схемы электроснабжения с учетом категории по надежности электроснабжения
- •2.3 Выбор места расположения гпп
- •2.4 Расчет схемы электроснабжения
- •2.4.1 Выбор силовых трансформаторов
- •2.4.2 Расчет питающей линии электропередачи.
- •2.4.3 Расчет токов короткого замыкания
- •2.4.4 Выбор электрических аппаратов подстанции
- •2.4.5 Выбор аппаратов релейной защиты силового трансформатора
- •2.4.6 Расчет и выбор компенсирующих устройств
- •2.4.7 Расчет и выбор заземляющих устройств и молниезащиты подстанции
- •2.4.7.1 Защитное заземление
- •2.4.7.2 Молниезащита
- •2.5 Расчет электроснабжения участка карьера
- •2.5.1 Расчет электрических нагрузок участка
- •2.5.2 Выбор силовых трансформаторов
- •2.5.3 Выбор кабеля для подключения электроприемников
- •2.5.4 Расчет токов короткого замыкания
- •2.5.5 Выбор коммутационной и защитной аппаратуры
2.4 Расчет схемы электроснабжения
2.4.1 Выбор силовых трансформаторов
При наличии потребителей 1и 2 категории на ГПП карьера должно быть 2 трансформатора (или более), оба в работе. Для расчета принимаем 2 категорию по надежности электроснабжения, т.к. ко второй категории относятся электроприемники остановка которых приводит к массовому недоотпуску продукции, массовым простоям рабочих, промышленного транспорта, нарушению жизнедеятельности городского и сельского населения.
1. Определение расчетной мощности трансформаторов:
кВА (10)
где = 1,3 – допустимый коэффициент перегрузки трансформаторов,
= 0,96 – КПД сети с использованием воздушных линий и гибких кабелей
2. Выбор трансформатора
Выбор трансформатора осуществляется по расчетной мощности трансформатора. Исходя из условия что Sтр.ном.≥Sр.тр., выбираем 2 трансформатор типа ТД 10000/35, т.к. в случае выхода из строя одного трансформатора, другой должен обеспечить полную нагрузку.
3. Проверка коэффициента загрузки в нормальном режиме:
(11)
где Sном.тр. =6300 кВА - номинальная мощность трансформатора,
nтр. = 2 - количество трансформаторов,
для 2 категории н = 0,70,8 [3, с.165]
- удовлетворяет условию
4. Проверка коэффициента загрузки в аварийном режиме:
(12)
где для 2 категории а=0,850,9 [3, с.165]
- удовлетворяет условию
После произведенных проверок окончательно принимаем трансформатор типа ТД 10000/35.
Таблица 4 – Технические данные силового трансформатора
Трансформатор |
Номинальная мощность, кВА |
Номинальное напряжение обмоток |
Потери, кВТ |
Напряжение К.з. UК.з % |
Ток Х.х. Iном.,А |
||
ВН |
НН |
Х.х |
К.з |
||||
ТД 10000/35 |
10000 |
35 |
6,3/10,5 |
17,8 |
90 |
8 |
0,6 |
Т - трехфазный
Д - с дутьем воздуха
2.4.2 Расчет питающей линии электропередачи.
1.Определение расчетного тока протекающего по каждой цепи в нормальном режиме работы
А
2. Выбор сечения кабеля по экономической плотности тока jэ
мм2
где jэ=1 – экономическая плотность тока, А/мм2 [4, c.33]
Принимаем кабель марки АС – 70, сечением 70 мм2 и допустимым длительным током нагрузки 145 А.
3. Проверяем провод по условиям работы в послеаварийном режиме, когда одна цепь отключена, а по другой протекает ток равный:
А ≤ Iдоп = 145 А (13)
где nц = 2 – количество цепей
Провод АС – 70 удовлетворяет условиям работы во всех режимах.
2.4.3 Расчет токов короткого замыкания
Рисунок 2 – Схема замещения электроснабжения ГПП
Расчет токов короткого замыкания выполняется с целью правильного выбора электрических аппаратов и токоведущих частей по условиям короткого замыкания. Схема замещения приведена на рис. 2. На схеме обозначено:
-
Хс, - индуктивное сопротивление энергосистемы;
-
Rтр.1, Хтр.1,Rтр.2, Хтр.2 - активное и индуктивное сопротивления короткого замыкания понижающего трансформатора ТД 10000/35 главной понизительной подстанции;
-
R1-4, X1-4 - активное и индуктивное сопротивления кабельной линии высоковольтной передачи 6 кВ от ГПП до подстанции протяженностью 2060 м;
Начальное действующее значение периодической составляющей тока трёхфазного короткого замыкания в расчетной точке определяется выражением:
(14)
где Uср = 6,3 кВ - напряжение на шинах обмотки низкого напряжения трансформатора типа ТД 10000/35, [4, с.22]
R - активное сопротивление цепи короткого замыкания до расчетной точки, Ом;
Х - индуктивное сопротивление цепи короткого замыкания до расчетной точки, Ом;
где - максимальное индуктивное сопротивление энергосистемы, приведённое к стороне низкого напряжения трансформатора типа ТМ 6300/35.
(15)
где Uвн - номинальное напряжение обмотки высокого напряжения трансформатора типа ТД 10000/35, кВ;
Хс.max = 6,97 Ом - максимальное индуктивное сопротивление короткого замыкания энергосистемы.
Начальное действующее значение периодической составляющей тока двухфазного короткого замыкания:
(16)
Ударный ток трёхфазного короткого замыкания определяется из выражения:
(17) где kу = 1,8 - ударный коэффициент
Мощность трёхфазного короткого замыкания определяется из выражения:
(18)
1. Расчет для точки К1 и К4
RΣ(1,4)=Rтр=0,0074 Ом
XΣ(1,4)=Xтр=0,0416 Ом
кА
кА
кА
2. Расчет для точек К2,К3,К5, К6
RΣ(2,3,5,6)=Rтр+R1=0,0074+2,216=2,1334 Ом
Ом
XΣ(2,3,5,6)=Xтр+Х1=0,416+0,384=0,8 Ом
Ом
кА
кА
кА
3. Расчет для точки К7,К8,К9,К10
RΣ(7-10)=Rтр+R1+R5=0,0074+2,126+0,086=2,219 Ом
Ом
ХΣ(7-10)=Хтр+Х1+Х5=0,416+0,384+0,037=0,837 Ом
Ом
кА
кА
Данные расчётов токов короткого замыкания сведём в итоговую таблицу 5
Таблица 5 - Данные расчётов токов короткого замыкания
Расчётная точка |
Начальное действующее значение периодической составляющей тока трёхфазного короткого замыкания , кА |
Начальное действующее значение периодической составляющей тока двухфазного короткого замыкания , кА |
Мощность трёхфазного короткого замыкания ,МВА |
Ударный ток трёхфазного короткого замыкания ,кА |
1 |
19,68 |
17,02 |
214,49 |
50,1 |
2 |
1,5 |
1,3 |
16,35 |
3,82 |
3 |
1,5 |
1,3 |
16,35 |
3,82 |
4 |
19,68 |
17,02 |
214,49 |
50,1 |
5 |
1,5 |
1,3 |
16,35 |
3,82 |
6 |
1,5 |
1,3 |
16,35 |
3,82 |
7 |
0,5 |
0,4325 |
5,44 |
1,27 |
8 |
0,5 |
0,4325 |
5,44 |
1,27 |
9 |
0,5 |
0,4325 |
5,44 |
1,27 |
10 |
0,5 |
0,4325 |
5,44 |
1,27 |