- •Содержание
- •Основные обозначения
- •1 Классификация аппаратов колонного типа
- •1.2 Отбойные устройства колонных аппаратов
- •2 Колонные аппараты насадочного типа
- •2.1 Распределительные устройства насадочных колонн
- •2.1.1 Распределительные устройства для подачи жидкости
- •2.1.2 Распределители газа
- •2.2 Насадочные контактные устройства
- •2.2.1 Характеристика насадок
- •3 Колонные аппараты тарельчатого типа
- •3.1 Классификация контактных тарелок
- •3.2 Характеристика тарелок с переливными устройствами
- •3.2.1 Устройство и работа барботажной тарелки
- •3.2.2 Конструкции переливных устройств
- •3.2.2.1 Устройства ввода и вывода жидкости
- •3.2.3 Минимальная скорость перехода на беспровальный режим
- •3.2.4 Градиент уровня жидкости на тарелке
- •3.2.5 Захлебывание тарелок с переливными устройствами
- •3.2.6 Тарелки колпачкого типа
- •3.2.6.1 Тарелки с круглыми колпачками
- •3.2.6.2 Тарелки с s – образными элементами
- •3.2.7 Тарелки клапанные
- •3.2.8 Тарелки ситчатые
- •3.2.8.1 Тарелки ситчатые с отбойными элементами
- •3.2.8.2 Тарелки ситчато-клапанные
- •3.2.9 Тарелки с однонаправленным движением пара (газа) и жидкости
- •3.3 Характеристика тарелок провального типа
- •3.3.1 Решетчатые тарелки
- •3.3.2 Тарелки вихревого типа
- •3.4 Основы выбора типа тарелок
- •3.5 Технические характеристики тарелок
- •Колонные аппараты пленочного типа
- •5 Распыливающие аппараты колонного типа
- •5.1 Полые распыливающие аппараты
- •5.2 Скоростные прямоточные распыливающие аппараты
- •6.1.1.2 Движение жидкости
- •6.1.2 Двухфазное движение газа и жидкости через насадку
- •6.2 Гидродинамика аппаратов тарельчатого типа
- •6.2.1 Гидродинамика барботажных тарелок
- •6.2.2 Гидродинамика тарелок с переливными устройствами
- •6.2.2.1 Гидродинамика тарелки колпачкового типа
- •6.2.3 Гидродинамика тарелок провального типа
- •6.3 Гидродинамика аппаратов пленочного типа
- •6.3.1 Однофазное пленочное течение
- •6.3.2 Пленочное течение в двухфазном потоке
- •7.Гидродинамический расчет аппарата тарельчатого типа.
- •7.1 Гидродинамический расчет аппаратов тарельчатого типа
- •7.1.1 Расчет переливных устройств
- •7.1.2 Гидродинамический расчет тарелок с переливными устройствами
- •7.2. Расчет тарелок провального типа
- •8 Расчет сосудов и аппаратов колонного типа.
- •8.1Расчетные сечения.
- •8.2. Расчетные нагрузки и расчетная температура.
- •8.3 Сочетание нагрузок.
- •8.4 Корпус колонного аппарата.
- •8.5 Расчет элементов опоры колонных аппаратов.
- •9 Расчет опорных балок под тарелки и решетки.
- •1 Расчет на прочность колонны
- •1.9 Расчет нижнего днища Расчет аналогичен расчету верхнего днища.
- •2 Расчет колонны на ветровую нагрузку
- •10 Расчет опор колонных аппаратов на ветровую нагрузку и сейсмическое воздействие
- •11 Компьютерный расчет опор колонных аппаратов на ветровую нагрузку и сейсмические воздействия
- •Список использованных источников.
6.1.1.2 Движение жидкости
При течении жидкости через насадку в последней постоянно находится некоторое количество жидкости. Данная жидкость (или по крайней мере большая часть) непрерывно обновляется, т.е. часть ее стекает со слоя насадки и тотчас же замещается таким же количеством вновь поступающей жидкости. При этом количество находящейся в насадке жидкости остается постоянным [7].
Характер течения жидкости зависит от плотности орошения (U, кг/(м2∙с)). С повышением плотности орошения увеличиваются количество удерживаемой жидкости и доля смоченной поверхности.
Визуальные наблюдения течения воды в колонне, заполненной шарами диаметром 25 мм, показали, что при малых плотностях орошения течение имеет прерывистый характер; жидкость накапливается в точках контакта между насадочными телами и периодически перетекает струйками (рисунок 6.1, а) от одной точки контакта к другой.
Возрастание количества удерживаемой жидкости при повышении плотности орошения происходит вследствие увеличения количества жидкости в каждой точке контакта, а также за счет увеличения количества «активных» точек контакта. При плотности орошения около 2 кг/(м2∙с) на поверхности насадочных тел начинает образовываться пленка (рисунок 6.1, б). Начиная с плотности орошения 4…7 кг/(м2∙с), количество удерживаемой жидкости возрастает в результате увеличения смоченной поверхности и толщины пленки. Наконец, при плотности орошения около 24 кг/(м2∙с) достигается полное смачивание поверхности и жидкость начинает «проваливаться», падая между насадочными телами в виде капель и струй (рисунок 6.1, в). При этом с повышением плотности орошения дальнейшего увеличения толщины пленки не происходит, а возрастает количество «проваливающейся» жидкости.
а б в
а – струйчатое; б – пленочное; в – «провал» жидкости
Рисунок 6.1 – Течение жидкости по насадке (заштрихованные области – пленка жидкости; затемненные области – накопление жидкости)
При других типах насадок, а также при других жидкостях приведенные значения плотностей орошения изменяются, но смена трех режимов течения в общем сохраняется. В таких насадках, как кольца Рашига внавал, течение жидкости по наружной и внутренней поверхностям происходит неодинаково. По первой жидкость может двигаться во все стороны, а по второй – только вдоль оси кольца, причем по внутренней поверхности жидкость течет лишь по нижней ее части.
Опыты по изучению течения жидкости в насадке из колец диаметром от 13 до 32 мм показали, что по внутренней поверхности колец протекает меньшее количество жидкости, чем по наружной. С увеличением размера колец доля жидкости, протекающей по внутренней поверхности, уменьшается от 29 (для колец диаметром 13 мм) до 12% (для колец диметром 32 мм). Для более крупных колец эта величина составляет около 10%.
6.1.2 Двухфазное движение газа и жидкости через насадку
При двухфазном движении газа и жидкости свободный объем уменьшается, а на поверхности соприкосновения фаз в результате трения возникают касательные напряжения. Взаимодействие между фазами ведет к повышению гидравлического сопротивления по сравнению с сопротивлением сухой (неорошаемой) насадки. Лишь при малых скоростях фаз можно пренебречь взаимодействием между ними. При противотоке газа и жидкости, в зависимости от скоростей потоков, наблюдается четыре различных гидродинамических режима, графическое отображение которых показано на рисунке 6.2 в координатах гидравлическое сопротивление (ΔP) – приведенная (т.е. отнесенная к сечению колонны) скорость газа, ωг, построенное в логарифмическом масштабе [].
Первый режим (пленочный режим) наблюдается при сравнительно небольших нагрузках по газу и жидкости. В этом режиме взаимодействие фаз незначительно и количество удерживаемой жидкости не зависит от скорости газа. На кривой ΔP – ωг (рисунок 6.2) линии А1В1, А2В2,…, выражающие сопротивление орошаемой насадки, параллельны линии для сухой насадки, но лежат выше, сдвигаясь вверх с увеличением плотности орошения.
Некоторые исследователи отмечают в пределах пленочного режима перелом на кривой ΔP – ωг, называемый ими точкой торможения, и считают, что он вызван началом воздействия жидкости на поток газа вследствие трения. Такой перелом действительно наблюдается, но он совпадает с аналогичным переломом для сухой насадки и соответствует переходу к турбулентному (автомодельному) режиму движения газа.
При очень высоких плотностях орошения (примерно выше 14…28 кг/(м2∙с)) линии на кривой ΔP – ωг идут с малым уклоном (линии А3В3, А4В4, …). Даже в отсутствии движения газа наблюдается значительный перепад давлений в слое насадки. Это явление объясняется инжектирующим действием жидкости.
В пленочном режиме гидравлическое сопротивление насадки пропорционально скорости газа (ωг) в степени примерно 2.
lg ΔP
lg ωг
В1,В2,…,Вi – точки начала подвисания; С1,С2,…,Сi – точки начала захлебывания (инверсии); D1,D2,…Di – точки захлебывания (уноса).
Рисунок 6.2 – Зависимость гидравлического сопротивления сухой насадки (линия АВ) и орошаемой (кривые АiBiCiDiEi при постоянной плотности орошения) от скорости газа
Второй режим (режим подвисания) характеризуется торможением жидкости потоком газа, вследствие чего скорость течения жидкости уменьшается, а толщина ее пленки и количество удерживаемой жидкости увеличиваются. Возрастание количества удерживаемой жидкости с повышением скорости газа ведет к уменьшению свободного объема насадки и быстрому увеличению сопротивления. На кривой ΔP – ωг начало подвисания характеризуется переломами в точках В1,В2,…, называемых точками подвисания. Гидравлическое сопротивление насадки в этом режиме пропорционально скорости газа (ωг) в степени 4…5.
Визуально режим подвисания характеризуется накоплением жидкости в отдельных местах насадки, преимущественно в точках соприкосновения насадочных тел. В режиме подвисания с возрастанием скорости газа увеличивается смоченная и активная поверхность насадки, что ведет к возрастанию интенсивности массопередачи.
Третий режим (режим захлебывания или барботажный) возникает в результате того, что жидкость накапливается в насадке до тех пор, пока сила тяжести, действующая на находящуюся в насадке жидкость, не уравновесит силу трения. Накопление жидкости большей частью начинается с нижнего слоя насадки и постепенно распространяется на всю высоту. Тщательным регулированием подачи газа уровень жидкости может быть установлен на произвольной высоте, как ниже, так и выше верха насадки.
Накопление жидкости в насадке приводит к обращению (инверсии) фаз: газ перестает быть сплошной фазой и движется путем барботажа через слой заполнившей насадку жидкости. На кривой ΔP – ωг режим захлебывания изображается участками C1D1, C2D2,…, расположенными почти вертикально, т.е. сопротивление резко возрастает по мере накопления жидкости в насадке, а увеличение скорости газа при этом почти не происходит. Точки перегиба С1, С2, … , соответствующие переходу в режим захлебывания, называют точками начала захлебывания или инверсии.
По исследованиям Плановского А.Н., Кафарова В.В. и ряда других авторов режим захлебывания соответствует максимальной эффективности насадочной колонны. Причина высокой интенсивности в режиме захлебывания объясняется большой поверхностью соприкосновения фаз, которая определяется в этом режиме не геометрической поверхностью насадки, а условиями барботажа. Однако работа производственных аппаратов в режиме захлебывания неустойчива, так как сопровождается значительными колебаниями сопротивления и даже при небольшом изменении расхода газа происходит переход ко второму или четвертому режиму с заметным снижением эффективности. Поэтому применяют абсорберы с искусственно затопленной насадкой, работающие достаточно устойчиво.
Четвертый режим (режим уноса) возникает при повышении скорости газа против величины, соответствующей режиму захлебывания. В данном случае происходит вторичная инверсия фаз: газ снова становится сплошной фазой и жидкость выносится из аппарата вместе с газом в основном в виде брызг. Нормального орошения насадки при этом уже не происходит, так как жидкость почти перестает поступать на насадку. Указанный режим сопровождается резким снижением интенсивности массопередачи. Режим уноса на практике не применяется и поэтому почти не исследовался. Точки D1,D2,..., соответствующие переходу к режиму уноса, называют точками захлебывания или уноса. Эти точки характеризуют предельные нагрузки аппарата.
Многочисленные экспериментальные исследования точки захлебывания позволили сделать следующие выводы [7]:
- с увеличением плотности орошения захлебывание наступает при более низких скоростях газа. Отмечено наступление захлебывания при очень больших плотностях орошения в отсутствии движения газа;
- при одинаковых плотностях орошения скорость газа, соответствующая захлебыванию, выше при более крупной насадке. При одинаковых размерах насадочных тел предел нагрузки по газу и жидкости тем ниже, чем меньше свободный объем насадки. Для регулярной насадки пределы нагрузки значительно выше, чем для беспорядочно загруженной;
- с увеличением плотности газа в случае постоянной плотности орошения снижается линейная скорость газа при захлебывании, но увеличивается его массовая скорость. Поэтому, например, если повышается давление, захлебывание наступает при более высокой массовой скорости газа;
- повышение вязкости орошающей жидкости и уменьшение ее плотности приводят к снижению предела нагрузки.
Таким образом, факторы, обусловливающие повышение количества удерживаемой жидкости (уменьшение размеров насадочных тел, увеличение вязкости жидкости, уменьшение плотности жидкости), вызывают понижение нагрузок, соответствующих захлебыванию.
Отмечается повышение тенденции к захлебыванию и наступление подвисания при более низких скоростях газа в случае, если материал насадки плохо смачивается орошающей жидкостью (насадки из пластических масс).