- •91. Технологии и техника первичного вскрытия пластов. Оценка влияния технологий вскрытия пласта на состояние пзп.
- •105. Динамометрирование работы шсну.
- •92. Способы перфорации скважин с сохранением коллекторских свойств пород пзп. Оценка состояния пзп по промысловым данным.
- •93. Конструкции забоев нефтяных скважин.
- •94. Вызов притока и освоение нефтяной скважины.
- •95. Гидродинамические исследования скважин на установившихся режимах работы
- •96. Гидродинамические исследования скважин на неустановившихся режимах работы.
- •97. Работа газа при подъеме жидкости в стволе скважины. Структуры газожидкостных смесей.
- •98. Характеристика газожидкостного подъемника и факторы, влияющие на ее вид.
- •99. Работы а.П.Крылова по изучению особенностей работы фонтанных скважин.
- •100. Выбор оборудования и режима работы фонтанных скважин.
- •101. Выбор оборудования и режима работы газлифтных скважин.
- •102. Пуск компрессорных скважин в эксплуатацию. Способы снижения пусковых давлений.
- •103. Производительность штангового насоса и факторы, определяющие производительность шсну.
- •104. Нагрузки в штангах и трубах при работе установки.
- •89. Прогнозирования показателей разработки с помощью кривых вытеснения оценка технологической эффективности гтм.
- •90. Сущность метода материального баланса. Задачи, решаемые методом материального баланса, уравнение материального баланса.
99. Работы а.П.Крылова по изучению особенностей работы фонтанных скважин.
Теоретические основы были получены на спец. стенде, который включал несколько вертикальных подъемников: d= 1,5; 2; 2,5; 3; 4 дюйма, высота h=23,5 м.
На различных высотах были окна с фотоап.
В качестве скв. жидкостей применяли воду, а газ – воздух.
«+» Окна позволяли производить съемку, отбирать пробы, для опред-я V г. и ж. На этих уровнях происходило изменение Р (трубки Вентури)
«-»
- жидкости и газы отличались от скв. прод.
- диаграммы изм-я Р, были меньше, чем в реальной скв.
- все скв, подъемники были строго вертикальные.
Основным постулатом этой теории явл., то что любой ГЖП представляется, как набор элементарных подъемников (малых по длине) на протяженности которого состав и св-ва ГЖС не меняются.
- ф-ла А.П. Крылова
Особенности зависимости:
1. gradH подъемника не зависит от диаметра
2. gradH опеределяется соотношением м/у плотностями газир жикости и просто ж.
3. Мах. вохможный КПД поъемника имеет место при мах. возможной ρсм т.е. эмульсионной или пенной структуры: 0≤ρсм/ρж≤1, чем ближе к 1 тем лучше.
«+»
- Показывает динамику ξ при изменении кол-ва участвующего г. в подъеме жидкости.
- позволяет выбрать режим подъема жидкости => величину ξ
- если ξ связать с КПД подъемника, то можно определить область оптимальных знач. ξ? желательные Р на входе в подъемник и на выходе из него.
- все потери напора на трение складываются из сл. потерь:
1. потери напора на трение м/у не смешивающимися фазами смеси: н-в; н – своб. г.; в – своб. г.Величина зависит от межфазного натяжения σ: σн-в; σн-г; σв-г.
2. Потери на границе раздела фаз и ТВ. поверхн.
3. Величина потерь на трение в большой степени зависит от скорости относит-ого движ-я (г., н., воды) чем ↑ V => hтр↑
По результатам исследования были получены эмпирические зависимости, позволяющие определить сл. параметры:
1. max производительность подъемника
2. оптим. производит подъемника
3. оптимальное min потребное кол-во своб. г. для подъема ед. объема ж. Rопт
Qопт=55d3ξ5∙(1-ξ)
100. Выбор оборудования и режима работы фонтанных скважин.
Условие фонтанирования:
Энергетич. условие сущ-я фонтанного способа экспл. скв.: G0эф≥Rопт, если = то жидкость дойдет только до устья; Gэф – кол-во своб. г. которое участвует в подъеме жидкости; Rопт – потребное (необходимое) кол-во г. для подъема ж. приведенный к Н.У., его определяют по ф-ле Крылова.
G0эф=G0-V0г.раств; G0 – газовый фактор н.; V0г.раств – кол-во г. которое находится в н. в р-ом виде.
Vг.раств=α∙ΔP∙Vж – з-н Генри α – коэф. растворимости г. в н.; ΔP – перепад Р; Vж объем ж.; Vг – объем г.
Кол-во раств. г. в н. зависит от состава г. и давл-я в рассматриваемой т. подъемника т.к. состав г. сильно изменяется, то Vг.раств можно определить только приближенно по з-ну Генри.
(1)
P1, P2 – соответсв. Р на входе и выходе из водъемн. труб (башмак – устье); Р0 – атм.Р; b – обводненность прод. скв. в долях ед.
Расчет фонтанных скв.:
1. Глубина спуска труб в скв. (l фонтанного подъемника) Hсп
2. d – диаметр подъемных труб.
3. bпред – предельная обводн. продукции – обводненность продукции скв. при которой фонтанирование для выбранной конструкции подъемника прекращается. Т.е. противодавление будет равно Рзаб т.к. вода осущ ↑ Р, чем нефть.
1-Хар-ка скв. или пласта, она опред. закон распред. энергии (Р) по стволу скв. или по ОК. Искривление графика происходит из-за разгазирования нефти.
1. Спускают трубы всегда до забоя, чтобы каждый раз при изменении свойств ж. Рнас меняется и каждый раз Н спуска менять нельзя.
2. Выбор d производится по формулам Крылова
3. Предельная обводненность определяется по ф-ле (1)
Такой метод расчета применяется в скв., где Рзаб> Рнас в противном случае спускаются трубы на всю длину ствола скв.
Изменение производительности СКВ. всегда производится путем изм-я противодавления на пласт:
1. Изменение Ру (штуцеры, дроссели, диафрагмы)
2. Изменение Рз (забойные штуцеры, дроссели, диафрагмы, кот. приводятся в действие за счет изм-я Р)
Наземное оборудование:
Колонная головка → фонтанная арматура:
фонтанная елка – для регулир-я раб. скв.;
трубная головка – для удерживания на весу колонны НКТ.
АФК – армат. фонтанная кристовикового типа;
АФТ - армат. фонт. тройникового типа; В качестве запорно-регулирующего устр. применяют задвижки.
Станция управления:
1.КИП.2. Устройство для аварийного отключения скв. с пневмо приводом3. Электрическийблок для обслуживния устьевого оборудования.
Подземное оборудование:
1. НКТ.2. Башмачная воронка.3. Пакер-разобщитель (при ОРЭ)4. Циркуляционный клапан – устанавл над пакером и преднозначен для промывки ствола скв. буз подъема труб.5. Перепускной клапан - перепускает г. из затруба в НКТ.