- •СОдержание
- •1 Выбор схемы внешнего оптимального электроснабжения…………………..5
- •2.2 Расчет электрических нагрузок обогатительной фабрики……………..9
- •Введение
- •2 Расчет электрических нагрузок
- •2.1 Электрические нагрузки
- •2.2 Расчет электрических нагрузок обогатительной фабрики
- •Метод коэффициента спроса
- •Сводная таблица электропотребителей цоф
- •3.Расчет воздушной линии 110кВ
- •4.Расчет кабельной линии 6 кВ от шин подстанции до вводных ячеек
- •5.Расчет потерь напряжения в воздушной и кабельной линии
- •6 Выбор силовых трансформаторов
- •6.1 Определение потерь в трансформаторе
- •7 Расчет токов короткого замыкания
- •7.1.Вычисление силы тока и мощности при коротких
- •7.2 Проверка кабельных линий по току короткого замыкания
- •8 Компенсация реактивной мощности
- •9 Определение потерь мощности и электроэнергии
- •10 Источники оперативного тока
- •11 Выбор оборудования гпп
- •11.1 Выбор и проверка трансформаторов напряжения
- •11.2 Выбор разъединителей, выключателей и
- •11.3 Выбор разрядников
- •11.4 Выбор ячеек кру
- •Приложение а
7.2 Проверка кабельных линий по току короткого замыкания
Проверка проводов воздушной линии электропередач проводится по току КЗ только в исключительных случаях, так как в обычных условиях работы сети исправные провода без опасных последствий выдерживают максимально возможные токи КЗ.
Проверка кабелей по термической стойкости осуществляется в целях обеспечения пожаробезопасности кабелей при дуговых КЗ посредством выбранных защитных аппаратов с заданным быстродействием отключения максимальных токов трехфазного КЗ. Проверка производится исходя из условия
где Iп–предельно допустимый кратковременный ток КЗ в кабеле;
–установившееся значение тока трехфазного КЗ в начале проверяемого кабеля.
Предельно допустимый кратковременный ток КЗ в кабеле определяется по формуле
Iп=СF/tп,
I1=114120/0,2=68кА
где С–коэффициент, учитывающий конечную температуру нагрева жил при КЗ, С=129 Амм-1с1/2–для кабелей с медными жилами с бумажной изоляцией на напряжение 6 кВ, С=115Амм-1с1/2–для кабелей с поливинилхлоридной изоляцией;
F–выбранное сечение жилы кабеля, мм2
tп–приведенное время отключения, tп=0,2с–для выключателей, установленных в КРУ общепромышленного применения.
Если проверяемый кабель не удовлетворяет условиям термической стойкости, следует принять другой кабель с достаточной термической стойкостью.
Сечение, полученное по допустимому нагреву и потере напряжения F, должно быть больше минимального сечения Fmin, которое допускается по условию кратковременного превышения температуры нагрева током КЗ, оно находится из условия стойкости току КЗ
где –установившийся ток КЗ, А;
tп–приведенное время протекания КЗ, равняется сумме приведенного времени периодического и апериодического, с;
с–коэффициент, зависящий от максимально-допустимой и начальной температуры кабеля [приложение А, таблица А.3].
8 Компенсация реактивной мощности
Потребителями реактивной мощности являются асинхронные двигатели, силовые трансформаторы, преобразователи, реакторы, электрические сети и синхронные двигатели, работающие с недовозбуждением. Передача реактивной мощности по системе электроснабжения от электростанции до потребителя приводит к ряду отрицательных последствий:
-
загружаются все элементы системы электроснабжения реактивной мощностью, снижая тем самым пропускную способность системы (генераторы, трансформаторы, линии и т. д.);
-
передача реактивной мощности вызывает дополнительные потери мощности в линиях и других элементах системы;
-
вызывает дополнительные потери напряжения в элементах сети.
В связи с тем, что средневзвешенный коэффициент мощности на фабрике равен 0,96 - компенсирующие устройства не рассчитываются.
9 Определение потерь мощности и электроэнергии
В практических расчетах потери мощности и энергии в воздушных и кабельных линиях учитываются при выборе рациональных схем электроснабжения и оптимальной величины напряжения. При определении электрических нагрузок потери в этих элементах сети не определяются, так как они учтены числовыми значениями коэффициента спроса. При выполнении курсовой работы для анализа следует ограничиться определением потерь энергии в ВЛ и в силовых трансформаторах ГПП.
Потери активной мощности в ВЛ на передачу активной нагрузки предприятия, кВт, определяется как:
где n–число цепей ВЛ 2;
rл–активное сопротивление ВЛ, Ом;
Uн–номинальное напряжение линии, 110кВ.
158кВт.
Потери активной мощности в линии на передачу реактивной мощности, потребляемой предприятием, кВт, определяются:
где QΣр–суммарная реактивная нагрузка, передаваемая по этой линии, кВАр.
Суммарная реактивная нагрузка определяется по формуле:
QΣр = РΣрtgφк=0,26=7516 кВАр.
кВт.
Суммарные потери активной мощности на передачу активной и реактивной нагрузки обогатительной фабрики определяются как:
Wа=(Pа+Рр),
где –число часов использования максимума активных потерь, зависящее от числа часов использования максимума нагрузки Тм.а и cosφ, принимается по [3, с.57, рис. 4.4]. = 2200ч
Wа=(158+10)2200=369МВт/год,