- •Проект абсорбционной установки
- •Задание
- •Исходные данные
- •Объем задания
- •Реферат
- •Содержание
- •Введение
- •1.Принципиальная схема абсорбционной установки
- •2.Расчет насадочного абсорбера
- •2.1 Масса поглощаемого вещества и расход поглотителя
- •Движущая сила массопередачи и число единиц переноса
- •Коэффициент массопередачи
- •Скорость газа и диаметр абсорбера
- •Плотность орошения и активная поверхность насадки
- •Расчет коэффициентов массоотдачи
- •2.8 Поверхность массопередачи и высота абсорбера
- •Расчет гидравлического сопротивления абсорбера
- •Расчет вспомогательного оборудования
- •Расчет теплообменника
- •Расчет трубопровода
- •Расчет вентилятора
- •Заключение
- •Библиографический список
2.8 Поверхность массопередачи и высота абсорбера
Поверхность массопередачи в абсорбере равна
; (40)
где
- масса поглощаемого вещества (аммиака);
-коэффициент массопередачи в газовой фазе;
-средняя движущая сила;
Подставляя данные в формулу (42), получим
;
Высоту насадки, необходимую для создания этой поверхности массопередачи, рассчитываем по формуле
; (41)
где
–поверхность массопередачи в абсорбере;
-удельная поверхность насадки [1._таб. 5.1_ст.196];
-диаметр абсорбционной колонны;
–доля активной поверхности насадки;
Подставляя данные в формулу (41), получим
;
Расстояние между днищем абсорбера и насадкой определяется необходимостью равномерного распределения газов по поперечному сечению колонны. Расстояние от верха насадки до крышки абсорберазависит от размеров распределительного устройства для орошения насадки и от высоты сепарационного пространства (в котором часто устанавливают каплеотбойные устройства для предотвращения брызгоуноса из колонны). Принимаем эти расстояния равными соответственно 0,6 и 1,5 м[1._ст. 235]. Тогда общая высота абсорбера рассчитывается по формуле
; (42)
Расчет гидравлического сопротивления абсорбера
Гидравлическое сопротивление обуславливает энергетические затраты на транспортировку газового потока через абсорбер. Величинурассчитывают по формуле
; (43)
где
–гидравлическое сопротивление сухой (не орошаемой жидкостью) насадки, ;
-плотность орошения;
–коэффициент, значения которого для различных насадок разный.Для колец Рашигавнавал диаметром [1._ст. 201];
Гидравлическое сопротивление сухой насадки определяют по уравнению
; (44)
где
–коэффициент сопротивления;
–скорость газа в свободном сечении насадки, ;
–высота насадки;
–плотность газовой смеси при ;
–эквивалентный диаметр насадки [1._таб. 5.1_ст. 196];
Коэффициент сопротивления беспорядочно насыпанных кольцевых насадок можно рассчитать по формуле
; (45)
где
- критерий Рейнольдса для газовой фазы в насадке;
Подставляя данные в формулу (45), получим
;
Скорость газа в свободном сечении насадки определяют по формуле
(46)
где
–рабочая скорость газа в колонне;
–свободный объем насадки [1._таб. 5.1_ст. 196];
Подставляя данные в формулу (46), получим
;
Подставляя данные в формулу (44), получим
;
Подставляя данные в формулу (43), получим
;
Расчет вспомогательного оборудования
Расчет теплообменника
Определим расход теплоты и расход воды. Примем индекс «1» для горячего теплоносителя (газовая смесь), индекс «2» - для холодного теплоносителя (вода).
Предварительно найдем среднюю температуру воды
;
Составляем температурную схему
;;
;
Определяем среднюю температуру газовой смеси по формуле
; (47)
где
–средняя температура воды;
–средняя разность температур;
Подставляя данные в формулу (47), получим
;
С учетом потерь холода в размере расход теплоты рассчитывается по формуле
; (48)
где
-расход инертной части газа;
–удельная теплоемкость смеси при ,;
, – начальная и конечная температура газа [по заданию];
Удельная теплоемкость смеси определяется по формуле
; (49)
где
, – удельная теплоемкость аммиака и воздуха при ;
- конечная концентрация аммиака в поглотителе (воде);
Подставляя данные в формулу (49), получим
;
Подставляя полученные данные в формулу (48), получим
;
Расход воды определяется по формуле
; (50)
где
–расход теплоты;
–удельная теплоемкость воды при t = 25ºC [2];
, – начальная и конечная температура воды;
Подставляя данные в формулу (50), получим
;
Объемный расход газовой смеси определяется по формуле
; (51)
где
-расход инертной части газа;
-плотность газовой смеси при ;
Плотность газовой смеси определяется по формуле
;
где
–объемная доля аммиака в смеси [по заданию];
, – плотности, соответственно, аммиака и воздуха при,;
Плотности аммиака и воздуха найдем по формуле
;
где
–температура при нормальных условиях;
–давление в абсорбере [по заданию];
–температура газа перед абсорбером [по заданию];
–давление при нормальных условиях;
–плотность газа при нормальных условиях,
, [2];
;
;
Подставим найденные значения
;
Подставляя данные в формулу (51), получим
;
Объемный расход воды определяется по формуле
; (52)
где
–массовый расход воды;
–плотность воды при [2];
Подставляя данные в формулу (52), получим
;
Наметим варианты теплообменных аппаратов.
Для этого определим ориентировочно значение площади поверхности теплообмена, полагая что [2] по формуле
; (53)
где
–расход теплоты;
[2._таб. 4.8_ст. 172];
–средняя разность температур;
Подставляя данные в формулу (53), получим
;
Для обеспечения интенсивного теплообмена попытаемся подобрать аппарат с турбулентным режимом течения теплоносителей. Воду направим в трубное пространство, так как она дает загрязнения, газовую смесь – в межтрубное пространство.
В теплообменных трубаххолодильников по ГОСТ 15120 – 79 скорость течения воды придолжна быть не более
; (54)
где
–динамический коэффициент вязкости воды при [2];
–внутренний диаметр труб;
–плотность воды при [2];
Подставляя данные в формулу (54), получим
;
Проходное сечение трубного пространства при этом должно быть менее
;
По таблице 4.12 [2] подбираем кожухотрубчатый одноходовой холодильник с запасом поверхности теплообменаХарактеристики этого холодильника,,.
Скорость воды для кожухотрубчатого холодильника рассчитывается по формуле
; (55)
где
- объемный расход воды;
–число труб в холодильнике, шт. [2];
–внутренний диаметр труб;
Подставляя данные в формулу (59), получим
;
Критерий Рейнольдса для воды рассчитывается по формуле
; (56)
где
- скорость воды в кожухотрубчатом холодильнике, м/с;
–внутренний диаметр труб;
–плотность воды при [2];
–динамический коэффициент вязкости воды при [2];
Подставляя данные в формулу (56), получим
;
Критерий Прандтля для воды при рассчитывается по формуле
; (57)
где
–удельная теплоемкость воды при [2];
–динамический коэффициент вязкости воды при [2];
–коэффициент теплопроводности воды при [2];
Подставляя данные в формулу (57), получим
;
Скорость газовой смеси для кожухотрубчатого холодильника рассчитывается по формуле
; (58)
где
- объемный расход газовой смеси;
–проходное сечение межтрубного пространства между перегородками по ГОСТ 15120 – 79 [2];
Подставляя данные в формулу (62), получим
;
Критерий Рейнольдса для газовой смеси рассчитывается по формуле
; (59)
где
- скорость газовой смеси в кожухотрубчатом холодильнике;
–наружный диаметр труб, определяющий линейный размер поперечном обтекании;
–плотность газовой смеси при ;
- динамический коэффициент вязкости газовой смеси при ;
Динамический коэффициент вязкости газовой смеси определяется по формуле
; (60)
где
, ;– мольные массы соответственно смеси газов, аммиака и воздуха [2._ таб. I_ст. 510];
, - динамические коэффициенты вязкости соответственно аммиака, воздуха [2]
Мольная масса смеси газов рассчитывается по формуле
;
где
–объемная доля аммиака в смеси [по заданию];
Подставив данные в формулу, находим
;
По формуле (27) находим динамический коэффициент вязкости
;
;
;
Подставив данные в формулу (63), находим
;
Критерий Прандтля для газовой смеси при рассчитывается по формуле
; (61)
где
–удельная теплоемкость смеси при ;
- динамический коэффициент вязкости газовой смеси при ;
–коэффициент теплопроводности газовой смеси при ,;
Коэффициент теплопроводности газовой смеси определяется по формуле
; (62)
где
–удельная теплоемкость смеси при ;
- динамический коэффициент вязкости газовой смеси при ;
; – показатель адиабаты;и– удельная теплоемкость газа при постоянном давлении и при постоянном объеме, соответственно, Дж/(кг·К) [2._табл. V_ст. 513];
В = 0,25·(9·k – 5) = 1,72;
Подставляя данные в формулу (67), получим
Подставляя полученные данные в формулу (66), получим
Рассчитаем коэффициент теплоотдачи для газовой смеси.
Коэффициент теплоотдачи для газовой смеси () рассчитывается по формуле
(68)
где Nu1 – критерий Нуссельта для газовой смеси при t = 52ºС;
λ1 = λсм = 0,033 – коэффициент теплопроводности газовой смеси при t = 52ºС, Вт/(м·К);
d1 = 0,025 – наружный диаметр труб, определяющий линейный размер поперечном обтекании, м.
Критерий Нуссельта для газовой смеси определяется по формуле
(69)
где εl = 1 [1, стр. 154];
- критерий Рейнольдса для газовой смеси при t = 75ºС;
- критерий Прандтля для газовой смеси при t = 75ºC;
[1].
Подставляя данные в формулу (69), получим
Подставляя полученные данные в формулу (68), получим
Рассчитаем коэффициент теплоотдачи для воды.
Коэффициент теплоотдачи для воды рассчитывается по формуле
(70)
где Nu2 – критерий Нуссельта для воды;
λ2 = 0,52 – коэффициент теплопроводности воды при t = 25ºС, Вт/(м·К) [1, рис. Х, стр.561];
d2 = 0,021 – внутренний диаметр труб, м.
Критерий Нуссельта для воды при горизонтальном расположении труб (Re< 3500) рассчитывается по формуле
Для газов не учитывают, поэтому
. (71)
Формула (71) выведена при значениях 20 ≤ ≤ 120; 106 ≤≤ 1,3·107; 2 ≤ Pr ≤ 10.
При ≤ 10 значение Nu определяют по уравнению
(72)
Проверим, выполняется ли условие ≤ 10.
Критерий Пекле (Pe) рассчитывается по формуле
(73)
где ω = 0,004 – скорость воды в кожухотрубчатом холодильнике, м/с;
l = 0,021 – внутренний диаметр труб, м;
с = 4190 – удельная теплоемкость воды при t = 25ºC, Дж/(кг·К) [1, рис. XI, стр.562];
ρ = 996,5 – плотность воды при t = 25ºC, кг/м3 [1, табл.IV, стр. 512];
λ = 0,52 – коэффициент теплопроводности воды при t = 25ºС, Вт/(м·К) [1, рис. Х, стр.561].
Подставляя данные в формулу (73), получим
В условии ≤ 10 d = 0,021 м (внутренний диаметр труб), L = 3 м [1, табл. 4.12, стр. 215], отсюда
Так как условие ≤ 10 выполняется, то значение Nu определяют по уравнению
Подставляя полученные данные в формулу (70), получим
Коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле
(73)
где α1 = 49, α2 = 52 – коэффициенты теплоотдачи, соответственно, для газовой смеси и воды, ;
∑rст– термическое сопротивление стенки и загрязнений, м2·К/Вт.
Термическое сопротивление стенки и загрязнений определяется по формуле
(74)
где == 5800 – тепловая проводимость загрязнений стенки, Вт/(м2·К) [1, табл. ХХХI, стр.531];
δст = 0,002 – толщина стенки, м;
λст = 46,5 – коэффициент теплопроводности стали, Вт/(м·К) [1, табл. XXVIII, стр.529].
Подставляя данные в формулу (74), получим
Подставляя полученные данные в формулу (73), получим
Рассчитаем плотность теплового потока по формуле
(75)
где - коэффициент теплопередачи,;
Δtср = 27 – средняя разность температур, К.
Подставляя данные в формулу (75), получим
Расчет площади поверхности теплопередачи.
Площадь поверхности теплопередачи рассчитывается по формуле
(76)
где Q = 85990 – расход теплоты, Вт;
плотность теплового потока, Вт/м2.
Подставляя данные в формулу (76), получим
С запасом 10%
Принимаем к установке аппараты длиной 3 м (ГОСТ 15120-79). Площадь поверхности теплообмена одного аппарата по среднему диаметру труб
Необходимое число аппаратов
Примем N = 1. Запас поверхности составляет при этом
Гидравлическое сопротивление теплообменника в межтрубном пространстве рассчитывается по формуле
, (77)
где - коэффициент теплопроводности газовой смеси, Вт/(м·К);
n = 1 – число ходов;
L = 3 – длина одного хода, м;
- скорость газа в межтрубном пространстве, м/с;
ρ1 = ρсм = 1,072 – плотность газовой смеси при t = 52ºC, кг/м3.
dэ – наружный эквивалентный диаметр трубопровода, м;
∑ζ= 5 – сумма коэффициентов местных сопротивлений [1, стр. 26].
Наружный эквивалентный диаметр трубопровода рассчитывается по формуле
, (78)
где D = 1000 – внутренний диаметр кожуха, мм2;
n = 747 – число труб;
d = 25 – наружный диаметр труб, мм.
Подставляя данные в формулу (78), получим
Коэффициенты местного сопротивления
Вид сопротивления |
ζ |
∑ζ |
Вход в межтрубное пространство и выход из него Поворот на 900 в межтрубном пространстве |
1,5 1,0 |
1,5·2 = 3 1,0·2 = 2 5 |
Подставив данные в формулу (77), находим гидравлическое сопротивление теплообменника
.