- •8.1. Общие сведения о трансформаторах
- •8.2. Принцип действия однофазного трансформатора
- •8.3. Уравнения идеализированного однофазного трансформатора
- •8.4. Схема замещения и векторная диаграмма идеализированного однофазного трансформатора
- •8.5. Уравнения, схема замещения и векторная диаграмма реального однофазного трансформатора
- •8.6. Режим холостого хода трансформатора
- •8.7. Режим короткого замыкания трансформатора
- •8.8. Внешние характеристики трансформатора
- •8.9. Мощность потерь в трансформаторе
- •8.10. Особенности трехфазных трансформаторов
- •8.11. Группы соединений обмоток трансформаторов
- •8.12. Параллельная работа трансформаторов
- •8.13. Однофазные и трехфазные автотрансформаторы
- •8.14. Многообмоточные трансформаторы
- •8.15. Конструкции магнитопроводов и обмоток
- •8,16. Нагревание и охлаждение трансформаторов
- •8.17. Трансформаторы тока и напряжения
8.7. Режим короткого замыкания трансформатора
Следует различать режим короткого замыкания в эксплуатационных условиях и опыт короткого замыкания. Первый представляет собой аварийный режим трансформатора, так как трансформатор сильно нагревается и перегрев может вызвать его разрушение.
Рис. 8.15.
Опытом короткого замыкания называется испытание трансформатора при короткозамкнутой цепи вторичной обмотки и номинальном первичном токе
I1k = I1HOM . Этот опыт (рис.8.15) служит для определения важнейших параметров трансформаторов: мощности потерь в проводах, внутреннего падения
напряжения и т. п. Опыт короткого замыкания, как и опыт холостого хода, обязателен при заводских испытаниях. В режиме короткого замыкания (U2 = 0) ЭДС E2к, индуктируемая во вторичной обмотке, как следует из второго закона Кирхгофа (8.116), равна сумме напряжений на активном сопротивлении и индуктивном сопротивлении рассеяния вторичной обмотки:
2к =-(r2+jxрас2)2к ,
в то время как в рабочем режиме
2 =-(2+r22+jxрас22)
Напряжение первичной обмотки в опыте короткого замыкания U1k при токе I1к = I1ном равно примерно 5—10 % номинального Г1ном. Поэтому действующее значение ЭДС 2к составляет лишь несколько процентов (2—5 %) действующего значения ЭДС Е2 в рабочем режиме. Пропорционально значению ЭДС уменьшается магнитный поток в магнитопроводе (8.16), а вместе с ним намагничивающий ток и мощность потерь в магнитопроводе, пропорциональная Ф2. Следовательно, можно считать, что при опыте короткого замыкания вся мощность Ры трансформатора равна мощности потерь в проводах первичной и вторичной обмоток:
P1к =r1I21k + r2I22k = r1I21k + r’2I’22k
Так как намагничивающим током I1х ввиду его относительной малости можно пренебречь, то (8.10а) I1к = I’22k и
P1к =(r1 + r’2)I21k =rkI21к (8.14)
С увеличением номинальной полной мощности SH0M трансформатора активная мощность Р1к в опыте короткого замыкания относительно убывает. При SH0M = 5 20 кВА отношениеPlK/Sном равно 3,7—3 %, а при SН0М = 320 5600 кВ • А это отношение равно 2—1 %.
рис 8.16
По мощности потерь в трансформаторе при коротком замыкании
вторичной обмотки Ри и номинальном значении первичного тока I1к = I1ном на основании (8.14) определяется активное сопротивление короткого замыкания трансформатора:
rк = Р1к / I21k (8.15)
Чтобы обеспечить минимальные размеры трансформатора, конструкторы выбирают такие плотность тока в проводах и. индукцию в магнитопроводе, которые соот-ветствуют почти предельно допустимой температуре нагревания при работе трансформатора. По этой причине для определения мощности потерь в обмотках нагруженного трансформатора значение гк, найденное из опыта короткого замыкания, должно быть соответственно пересчитано (приведено к температуре 75 °С) (см. табл. 1.2).
Индуктивное сопротивление короткого замыкания можно считать не зависящим от температуры. Поэтому оно определяется непосредственно из результатов опыта:
хк ==. (8.16)
Таким образом, полное сопротивление короткого замыкания, приведенное к рабочей температуре 75 °С,
(8.17)
zк =
На рис. 8.16, а и б построены треугольник сопротивлений и подобный ему имеющий важное практическое значение основной треугольник короткого замыкания, катеты которого представляют в процентах номинального напряжения (U1ном активную и индуктивную составляющие первичного напряжения в опыте короткого замыкания U1к. Эти составляющие определяются при номинальном токе в первичной обмотке I1к = I1ном, т. е. катеты
и гипотенуза
Напряжение короткого замыкания ик является важным параметром трансформатора, на основании которого определяются изменения вторичного напряжения нагруженного трансформатора (см. § 8.8). Напряжение короткого замыкания указывается на щитке трансформатора.
Чем выше номинальные напряжения обмоток трансформатора, тем больше напряжение ик, так как с увеличением толщины изоляции проводов возрастают потокосцепления рассеяния, а следовательно, и индуктивные сопротивления рассеяния xрас1 и хрaс2. При номинальной полной мощности . SH0M = 5000 5600 кВ-А и номинальном высшем напряжении 6,3 и 10 кВ напряжение uк = 5,5 %, а при номинальной полной мощности 3200—4200 кВ-А и номинальном высшем напряжении 35 кВ напряжение ик = 7 %.
Опыт короткого замыкания может служить также контрольным опытом для определения коэффициента трансформации. При коротком замыкании в уравнении (8.4) составляющая I1xw1 ничтожно мала по сравнению с двумя другими составляющими и ею можно пренебречь; следовательно,
и
коэффициент
трансформации
Пц =
Ш2/Ш1',
n21= w2 / w1 = I1k / I1k (8.19)
Пренебрегая током холостого хода трансформатора I1х и определив параметры трансформатора rк и xк из опыта короткого замыкания, составим (рис. 8.17, а) упрощенную эквивалентную схему замещения трансформатора, для которой на рис. 8.17, б построена векторная диаграмма.