- •Часть 2.2. Расчет главной балки пролетного строения
- •2.2.1. Определение внутренних усилий в главных балках
- •Постоянные нагрузки на 1м длины пролетного строения. (табл.2.1)
- •2.2.2. Определение коэффициента поперечной установки.
- •2.2.3. Подбор наибольших усилий для однотипных балок пролетных строений.
- •2.2.4. Расчет балки на прочность на стадии эксплуатации по изгибающему моменту.
- •2.2.5. Геометрические характеристики приведенного сечения в середине пролета.
- •2.2.6 Потери сил предварительного напряжения.
- •2.2.7 Проверка принятого армирования.
- •2.2.8 Расчет балки по трещиностойкости.
- •Список используемой литературы.
2.2.3. Подбор наибольших усилий для однотипных балок пролетных строений.
1) Линии влияния изгибающего момента в середине пролета балки.
Площадь линии влияния:
Ординаты линии влияния под колесами грузовой тележки нагрузки А1414.
Ординаты
линии влияния под колесами машины
НК-80Н14.
Нормативная временная нагрузка на тротуарах зависит от длины загружения , равной в нашем случае длине пролетаl=32.2 м, но принимается не менее 2кПа.
Коэффициенты
надежности по нагрузке для тележки
А1114:
; =>
для полосовой нагрузки А14:
для
нагрузки НК-80Н14:
для толпы на тротуарах при учете ее совместно с нагрузкой А14:
Динамические коэффициенты для нагрузки А14:
= 1+= 1+= 1,09.
для нагрузки Н14 (при>5м):
2) Определение моментов в середине пролета.
При загружении А14 определяем по формуле:
Изгибающий момент в балке 1 от нагрузки А-14 и толпы на тротуаре:
(=1м – ширина тротуара)
Изгибающий момент в балке 2 от нагрузки А-14 и толпы на тротуаре:
При загружении Н14 определяем по формуле:
Изгибающий момент в балке 2 от нагрузки Н14:
Таким образом, наибольший изгибающий момент возникает в балке 2 при загружении пролетного строения нагрузкой А14 и толпой на тротуаре.
- расчетный момент, используемый в расчетах на прочность;
- нормативный момент, используемый в расчетах на трещиностойкость;
Изгибающий момент только от постоянных нагрузок:
- расчетный
- нормативный
2.2.4. Расчет балки на прочность на стадии эксплуатации по изгибающему моменту.
Для балок принят бетон класса В40 с Rb =20 МПа, Rbt = 1.27 МПа, Rbn =29 МПа, Rb,ser =29 МПа, Rb,mc1 =21.5 МПа, Rb,mc2 =17.5 МПа, Rbt,ser =2.1 MПа,
Rb,sh =3.6 МПа.
Продольная рабочая арматура предварительно напряженная проволочная класса В-II Æ 5мм в пучках с Rр =1100 МПа, Rpn =1700 МПа, Rp,w =770 МПа.
Поперечная арматура класса А-II с Rsw =215 МПа.
Модуль упругости проволочной арматуры Ер =1,8.105 МПа. Отношение модуля упругости арматуры к модулю упругости бетона n1 =6.
Наибольший изгибающий момент от постоянных и временных нагрузок возникает в середине пролета М=.
В соответствии с изгибающими моментами требуемое количество арматуры:
где рабочая высота плиты.
h - высота плиты, h=153 cм;
- приведение толщины верхней плиты
;
Принимаем 11 пучков, каждый из 24 проволок Æ 5мм.
Площадь арматуры одного пучка;
Полная площадь:
Для уменьшения поперечной силы у опор и повышения трещиностойкости опорных участков 3 пучка на расстоянии 7.5 м. от опор отгибаем в верхнюю зону. Отгибаются по одному пучку из первого, второго и третьего ряда.
Углы наклона пучков к оси балки:
Третий ряд:
Второй ряд:
Первый ряд:
Средний угол наклона отогнутых пучков:
Армирование балки
2.2.5. Геометрические характеристики приведенного сечения в середине пролета.
Площадь приведенного сечения.
где - площадь сечения.
=
n1 - отношение модуля упругости арматуры к модулю упругости бетона n1 =6.
Ар - площадь арматуры, (Ар=51,83см2);
Положение центра тяжести арматурных пучков относительно нижней грани;
Cстатический момент приведенного сечения относительно нижней грани:
где Sb - статический момент инерции относительно нижней грани балки:
Sb=
Положение центра тяжести приведенного сечения относительно нижней и верхней граней сечения:
Момент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей через его центр тяжести перпендикулярно плоскости изгиба:
где I b - момент инерции сечении относительно оси, проходящей через его центр тяжести перпендикулярно плоскости изгиба.( Ib =248,5105 cм4)