- •1 Определение вместимости резервуарного парка
- •2 Выбор резервуаров
- •3 Расчет железнодорожной эстакады
- •3.1 Расчет количества цистерн в маршруте максимальной грузоподъемности
- •3.2 Расчет длины ж/д эстакады
- •4 Расчет времени слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн
- •6 Определение максимального расхода в коллекторе
- •7 Расчет количества наливных устройств для налива в автоцистерны
- •8 Расчет количества наливных устройств для налива в бочки
- •9 Расчет количества железнодорожных цистерн для вывоза нефтепродуктов
- •10 Гидравлический расчет технологического трубопровода и выбор насосного оборудования
- •10.1 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего ж/д эстакаду для светлых нефтепродуктов с резервуаром для хранения бензина Аи-92
- •10.2 Выбор насоса для светлых нефтепродуктов
- •10.3 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего железнодорожную эстакаду для темных нефтепродуктов с резервуаром для хранения нефти
- •10.4 Выбор насоса для нефти
- •10.5 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего ж/д эстакаду для темных нефтепродуктов с резервуаром для хранения мазута ф-12
- •Список литературы
3.2 Расчет длины ж/д эстакады
Длину железнодорожной эстакады рассчитываем по следующей формуле:
, (8)
где LЭ - длина железнодорожной эстакады.
аi - число цистерн по типам, входящих в маршрут.
к - число цистерн в маршруте.
li - длина цистерн, различных типов по осям автосцепления (для цистерны грузоподъёмности 60 тонн li= 12,02м ([1], стр. 18, табл. 1.2).
Для слива светлых нефтепродуктов выбираем комбинированную двустороннюю эстакаду на 10 на 12 постов с 3 коллекторами:
коллектор №1 – 2 цистерны Аи-92 и 1 цистерна ТС-1; 2 2
коллектор №2 – 2 цистерны Аи-95 и 2 цистерны Аи-98; 2 2
коллектор №3 – 1 цистерны ДТЛ и 1 цистерны ДТЗ 2 2
LЭ =0,5∙10∙12,02 = 60,1 м. 0,5*12*12,02=72,12
Для слива темных нефтепродуктов выбираем комбинированную двустороннюю эстакаду на 12 постов с 2 коллекторами: на 18
коллектор №1 – 6 цистерны с нефтью; 9
коллектор №2 – 2 цистерны с мазутом флотским Ф-12.(стопочным мазутом 100 и 2 с топочным мазутом 40
Индивидуальные сливные устройства №1-5 по одной цистерны масел М-14Г2, М-14В2, МС-14, МС-20; Т-22,Т-46.
LЭ = 0,5∙14∙12,02 = 84,14 м. 0,5*18*12,02=108,18
Осуществляется нижний слив нефтепродуктов.
Установки для нижнего слива и налива нефтепродуктов шарнирно – сочлененного исполнения выпускают 3-х типов: УСН – без подогрева, УСПН – с подогревом; УСНПЭ – с электроподогревом. Условные проходы патрубков: 150, 175, 200, 250 и 300 мм. В настоящее время разработаны и выпускаются установки нижнего слива и налива нефтепродуктов типов АСН-7Б, АСН-8Б и СПГ-200.
Установки АСН-7Б применяются для слива и налива маловязких нефтепродуктов. Установка АСН-8Б оборудована паровой рубашкой, позволяющей подогревать сливаемый продукт и пропаривать внутреннюю полость сливного прибора цистерны в зимнее время. Эти устройства применяются для слива и налива вязких нефтепроводов.
Для слива светлых нефтепродуктов принимаем установку АСН-7Б; для слива темных нефтепродуктов и масел – АСН-8Б.
4 Расчет времени слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн
Расчет времени слива для светлых нефтепродуктов проводим при температуре самой холодной пятидневки года (-14°С (-28) [7], средняя температура наиболее жаркого месяца (+28,7°С); для мазутов, нефти – при температуре перекачки (+8°С) ; масел – при соответствующей температуре перекачки.
1. Сливное устройство АСН - 7Б имеет следующие размеры:
h – расстояние от оси коллектора до нижней образующей котла цистерны.
h = hl+h2+h3, (9)
h=.,
где hl =0,6 м – длина сливного патрубка цистерны;
h2=0,315 м – длина присоединительной головки;
h3 =0,541 м – расстояние от присоединительной головки до оси коллектора.
2. Находим площадь поперечного сечения сливного патрубка
, (10)
,
где d=0,212 м – внутренний диаметр сливного патрубка.
3. Для Аи-92 находим расчетную вязкость при данной температуре
Значения коэффициентов
, (11)
.
, (12)
.
, (13)
,
,
где νт – расчетная кинематическая вязкость, мм2/с;
ν1, ν2 – кинематическая вязкость при абсолютных температурах Т1, Т2, мм2/с;
a, b – эмпирические коэффициенты.
Таблица 9 – Расчет кинематической вязкости нефтепродуктов
Тип нефтепродукта |
ν1, мм2/с |
T1,К |
ν2, мм2/с |
T2,К |
Тр, К |
b |
а |
ν, мм2/с |
Автобензин Аи-92 |
0,64 |
283 |
0,58 |
293 |
259 |
-3,574 |
7,9622 |
0,8496 |
Автобензин Аи-95 | ||||||||
Автобензин Аи-98 | ||||||||
Дизельное топливо ДЛ |
8 |
283 |
6 |
293 |
259 |
-3,6340 |
8,8850 |
19,3063 |
Дизельное топливо ДЗ |
7 |
283 |
5 |
293 |
259 |
-4,4852 |
10,9473 |
20,4567 |
Керосин авиационный ТС-1 |
1,3 |
293 |
8 |
233 |
259 |
-4,6933 |
11,0860 |
2,9572 |
Мазут флотский Ф-12 |
4,43 |
353 |
3,04 |
373 |
288 |
-3,7507 |
9,4123 |
33,9867 |
Нефть |
45 |
290 |
32 |
295 |
281 |
-5,3437 |
13,3785 |
91,5875 |
Масло моторное М-14В2 |
120 |
323 |
14 |
373 |
303 |
-4,0030 |
10,3628 |
488,0354 |
Масло моторное М-14Г2 |
120 |
323 |
14 |
373 |
303 |
-4,0030 |
10,3628 |
488,0354 |
Масло авиационное МС-14 |
9,6 |
323 |
14 |
373 |
303 |
-3,6743 |
9,5176 |
323,9906 |
Масло авиационное МС-20 |
160 |
323 |
20,5 |
373 |
308 |
-3,5251 |
9,1888 |
405,5701 |
4. Находим число Рейнольдса
, (14)
0,212/1 2*9,8(2,8+1,456) =1860394,1
5. При Re>10000 значение коэффициента расхода определяется по формуле
, (15)
6. При Re<10000 определяем число Рейнольдса при 5% заполнение цистерны
(16)
По полученным значениям чисел Рейнольдса для полной и заполненной на 5% цистерны определяем коэффициенты расхода по рисунку 6.
Средний коэффициент расхода определяется по формуле
(17)
Рисунок 6 – Коэффициент расхода патрубков сливных приборов железнодорожных цистерн и средств герметизации слива
где 1– универсальный сливной прибор по данным З.И.Геллера; 2– универсальный сливной прибор по данным ВНИИСПТнефть; 3– сливной прибор Утешинского по даннымЗ.И.Геллера; 4 – сливной прибор Утешинского по данным ВНИИСПТнефть; 5 – универсальный сливной прибор по данным В.М. Свистова;
6 – сливной прибор Утешинского по данным В.М. Свистова; 7 – установка АСН-7Б; 8 – установка УСН - 175М; 9 – установка УСН-175 с действующим монитором; 10 – установка СЛ-9.
7. Находим время полного слива цистерны с бензином
, (18)
где D=2,8 м – диаметр котла цистерны;
L=10,31 м – длина котла цистерны.
Если производится закрытый слив нефтепродуктов, необходимо ввести поправочный коэффициент в зависимости от отношения h/D
Рисунок 7–График зависимости поправочного коэффициентаот отношения
(19)
Аналогично произведем расчет времени слива остальных нефтепродуктов. Сведем полученные результаты в таблицу 10.
Таблица 10 - Расчет времени слива
Тип нефтепродукта |
υ, мм2/с |
Rе100% |
μ1 |
Rе5% |
μ2 |
μ0 |
τ0, с |
τ, мин. |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Автобензин Аи-92 |
0,84 |
2280268,6 |
0,775 |
- |
|
0,775 |
531,75 |
6 |
Автобензин Аи-95 |
0,84 |
2280268,6 |
0,775 |
- |
|
0,775 |
531,75 |
6 |
Автобензин Аи-98 |
0,84 |
2280268,6 |
0,775 |
- |
|
0,775 |
531,75 |
6 |
Дизельное топливо ДЛ |
19,03 |
100343,3 |
0,772 |
- |
|
0,772 |
533,72 |
6 |
Дизельное топливо ДЗ |
20,45 |
94700,2 |
0,772 |
- |
|
0,772 |
533,84 |
6 |
Продолжение таблицы 10 | ||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Керосин авиационный ТС-1 |
2,95 |
655100,7 |
0,755 |
- |
|
0,775 |
531,97 |
6 |
Мазут флотский Ф-12 |
33,98 |
57000 |
0,770 |
- |
|
0,770 |
534,99 |
6 |
Нефть |
91,58 |
21151,9 |
0,762 |
- |
|
0,762 |
540,64 |
6 |
Масло моторное М-14В2 |
488,98 |
3969,5 |
0,695 |
2430,8 |
0,315 |
0,505 |
815,74 |
9 |
Масло моторное М-14Г2 |
488,98 |
3969,5 |
0,655 |
2430,8 |
0,315 |
0,505 |
815,74 |
9 |
Масло авиационное МС-14 |
323,9 |
5979,3 |
0,720 |
3661,6 |
0,325 |
0,523 |
788,50 |
8 |
Масло авиационное МС-20 |
405,57 |
4776,6 |
0,720 |
2925,1 |
0,325 |
0,516 |
798,91 |
8 |
Расчет времени слива наибольшей грузоподъемности
Количество цистерн, сливаемых по коллекторам.
Первый коллектор: слив Аи-92, Аи-95, Аи-98 и ТС-1 – 8 цистерн.
Второй коллектор: слив дизельного топлива ДЛ и ДЗ – 2 4цистерн.
Третий коллектор: слив мазута флотского Ф-12 – 4 цистерны.
Четвертый коллектор: слив нефти – 8 цистерн.9
Таким образом, время слива всего маршрута будет определяться временем слива нефти. Принимаем, что на каждом коллекторе работает по одной бригаде сливщиков. Обслуживание цистерны равно 4 минутам. Время слива будет складываться из времени обслуживания 7 цистерн и время слива последней цистерны.
Tн=7∙4+6= 34 мин. 8*4+5,32=37,32
Следовательно, время слива всего маршрута 34 минут. 37,32