Архив2 / курсовая docx525 / kursovaya_el_tekh
.docxМосковский государственный строительный университет Кафедра электротехники и электропривода Курсовая работа <<Расчёт и выбор электродвигателя и электрических аппаратов управления электропривода строительного башенного крана>>
МиАС 3-1 (полный номер группы)
Зятик Сергей Игоревич (фамилия ,имя, отчество студента)
А-20 (полный код расчётного варианта)
Выполнил << >> 2012г.
Подпись студента Сдано на кафедру<< >> 2012г. Проверил<< >> 2012г.
Фамилия преподавателя Данилов-Нитусов (подпись) Согласно варианту А-20 задания на курсовую работу определены следующие исходные данные для выбора электродвигателя и аппаратов управления электропривода строительного крана: Электродвигатель серии 4MTF или 4MTH Продолжительность включения расчётная ПВр=40% Номинальная грузоподъёмность крана Qном=8,Т=8000,кг Номинальная скорость подъёма груза Vг.ном=0,32, м/с Кратность полиспаста iп=4 Диаметр барабана лебёдки с канатом, намотанным в один слой, Dб=0,32,м Суммарный КПД механизма ɳ=0,8 В расчётах используются исходные данные и данные , получаемые в ходе выполнения работы.
ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ МЕХАНИЗМА ПОДЪЁМА ГРУЗА
1. Расчёт натяжения идущей на канатный барабан лебёдки ветви каната Sб при подъёме номинального груза: Sб= ==26,487 ,(кH)
ɳп= = ,где к=1,05; g=9,81 ,(м/), ɳ=0,7, ɳтм=0,9
2. Определение скорости навивки каната на барабан:
Vк=Vг.ном*iп=0,32*4=1.28 ,(м/с).
3. Расчёт мощности электродвигателя (расчётной, требуемой): Pр===41,4374 ,(кВт) ,где Kн=1,1.
4. Определение частоты вращения барабана: nб= = =76,4331 , ()
Выбираем двигатель Паспортные данные
Рном=45, кВТ nном=576, () Ток статора= 103, А cosᵩ=0.76 I2ном=146,А-ток ротера Е2н=181,В Ммах=1940,Н*М
Расчётные данные
I10=57.8,А cosᵩ0=0,08 R1=0.06, Ом Х1=0,21, Ом R2=0.027,Ом =3,72 Х2=0,0645,Ом
5.Расчёт передаточного числа редуктора. ip===7,536
6.Расчёт статического момента сопротивления на валу канатного барабана.
Мсб=Sб*= 26,487*=4,2379,кН*м
7.Расчёт статического момента сопротивления движению, приведённого к валу электродвигателя. Мс=Мсб*=4,2379*=0,6248,кН*м = 624,8,Н*м
Расчёт симметричного пускорегулирующего реостата.
8.Номинальный момент вращения
Мном===746,0938, Н*м
9.Коэффициент перегрузочной способности
λ===2,6002
10.Частота вращения магнитного поля электродвигателя (синхронная скорость)
n1===600, об/мин р- число пар полюсов
11.Номинальное скольжение
Sном===0,04
12.Номинальное расчётное сопротивление
R2ном===0,71576, Ом
13.Активное сопротивление фазы обмотки ротора при номинальном скольжении.
R2=R2ном*Sном=0,71576*0,04=0,0286, Ом
14.Коэффициент трансформации ЭДС
Из данных =3,72 ==1,92873
15. Критическое скольжение при работе на естественной механической характеристике.
Sкр===0.234
Расчёт реостата
16.Расчёт механической характеристики электродвигателя по формуле Клосса.
При S=Sном
М=Ммах*=1940*=701,Н
q=2*=2**0,234=0,2639
При S=Sкр*0,7
М=Ммах*=1940*=1835,Н
При S= Sкр
М=Ммах*=1940*=1940,Н
При S=0,5
М=Ммах*=1940*=1544,Н
При S=0,8
М=Ммах*=1940*=1111,Н
При S=1
М=Ммах*=1940*=925,Н
Таблица вычислений М
S |
0 |
Sном |
Sкр*0,7 |
Sкр* |
0,5 |
0,8 |
1 |
М,Н*м |
0 |
701 |
1835 |
1940 |
1544 |
1111 |
925 |
Пиковый (максимальный пусковой) момент Ммах
М1=(0,75…0,85)*Ммах=(0,75…0,85)*1940=1455…1649, Н*м М ak=7.95,мм de=43.33,мм ac=4,56,мм ef=24.1,мм cd=8.52,мм fg=40.53,мм 17. Добавочные сопротивления rдоб1=r2*=0.0286*=0.1458, Ом rдоб2=r2*=0.0286*=0.086699, Ом rдоб3=r2*=0.0286*=0.051552, Ом rдоб4=r2*=0.0286*=0.0306506, Ом rдоб5=r2*=0.0286*=0.030650566, Ом
18.Полные сопротивления цепи ротора при различных ступенях реостата определяются по формулам.
Rp1= rдоб1+ rдоб2+ rдоб3+ rдоб4+ rдоб5+r2= =0.1458+0.086699+0.051552+0.0306506+0.030650566+0,0286= =0.3597061, Ом
Rp2= rдоб2+ rдоб3+ rдоб4+ rдоб5+r2= =0.086699+0.051552+0.0306506+0.030650566+0,0286=0,2139061,Ом
Rp3= rдоб3+ rдоб4+ rдоб5+r2= =0.051552+0.0306506+0.030650566+0,0286=0,127207128, Ом
Rp4= rдоб4+ rдоб5+r2=0.0306506+0.030650566+0,0286=0,75655,Ом
Rp5= rдоб5+r2=0.030650566+0,0286=0,045,Ом
Расчёт добавочного сопротивления в цепи ротора для режима динамического торможения с независимым возбуждением.
19.Напряжение на выходе трёхфазного двухполупериодного выпрямителя.
Ud0=1.35U2л===270,В Принимаем к12=1,9
U1л,U2л- первичное и вторичное линейное напряжение понижающего трёхфазного трансформатора.
20. Долевой момент сопротивления ===0,8374, Н*м
21.Долевая скорости
===0.1 ,об/мин
22.Тормозной момент в режиме динамического торможения
=(1,3…1,6)*=(1,3…1,6)*0,8374=1,08862…1,33984, Н*м
23.Долевое (относительное) полное активное сопротивление цепи ротора в режиме динамического торможения определяется по формуле.
==0,4, Ом полное активное сопротивление цепи ротора в режиме динамического торможения. Iв=Ki*I10=2*57.8=115.6 ,А
=*=0,4*0,71576=0,286304, Ом
24. Определение полного расчётного сопротивления цепи возбуждения. Rв===2,2244, Ом 1.05-коэффициент учитывает возможность снижения напряжения в цепи электропитания крана (колебания напряжение сети)
25. Рассчитываем добавочное сопротивление в цепи возбуждения rв=Rв-2r1=2.2244-2*0.06=2.1044, Ом
2r1-активное сопротивление двух обмоток статора, к которым последовательно подано выпрямленное постоянное напряжение Uд0.
26. Определение сопротивления реостата в цепи ротора для режима динамического торможения.
rдт=-2r2=0.286304-2*0,0286=0,229104, Ом
r2-активное сопротивление одной фазы ротора при номинальном скольжении rдт- добавочное сопротивление в цепи ротора; определяет искусственную механическую характеристику при динамическом торможении. Расчёт сопротивления реостата в цепи ротора для режима динамического торможения rдт производят при условии, что основной пускорегулирующий реостат rрс замкнут накоротко, по формуле rрс= rдоб1+ rдоб2+ rдоб3+ rдоб4+ rдоб5=0 Введением сопротивления пускорегулирующего реостата можно регулировать величину малой посадочной скорости спуска грузов различного веса.
Выбор аппаратов управления и защиты.
Выбор аппаратов коммутации электрических цепей ( контакторов) При выборе контактора для цепи статора электродвигателя КМ1 должно выполниться условие Iкт > I1ном
Iкт- номинальный ток продолжительного режима работы контактора I1ном-номинальный ток статора электродвигателя Контактор постоянного тока КМ2 для цепи возбуждения выбирается из аналогичных условий.
Для цепи ротора электродвигателя (N контакторов в пусковом режиме и контактор КМ3 в режиме динамического торможения) должно выполняться общее условие.
Км2, Км3-6022 Км6, Км7, Км8,Км9-6022 Км10-6022 Км4-603 Км5-6023 Кт1-603
Выбор реле максимального тока.
Реле максимального тока предназначено для защитного отключения цепи статора электродвигателя при токах статора превышающих номинально значение Выбор реле осуществляется по двум условиям:
-
По допустимому току Iк.допI1ном Iк.доп- допустимый ток катушки, указанный в каталоге данного типа реле максимального тока.
-
По току срабатывания реле Iср=(1,6…2,25)*I1ном=(1,6…2,25)*103=164,8…231,75 ,А
Выбираем 2ТД.304.0.96-10
Выбор тормозного устройства
Условием выбора колодочного тормоза с приводом от электромагнитов является следующее:
Мт=Кз.т*=2*=584,88,Н*м
Кз.т-коэффициент запаса тормоза
94-коэффициент, учитывающий различия в системах единиц.
Выбираем КМТ4А