- •12 Остойчивость
- •12.1 Общие требования
- •12.1.1 Требования разделов 12‚ 13‚ 14 распространяются на:
- •По водоизмещению порожнем 2 %;
- •12.3 Диаграммы остойчивости
- •Диаграммы остойчивости ледоколов должны быть построены, кроме того, с учетом обледенения. При этом условные нормы обледенения должны приниматься в соответствии с 12.1.3.3.
- •12.5 Кренящий момент от динамического действия ветра
- •Зависимости от соотношения zg/b(zg — возвышение центра массы над основной плоскостью судна, м).
- •12.6 Расчетные условные амплитуды качки
- •Где m1,m2,m3 — множители, см. 12.6.3.
- •Где h0 — метацентрическая высота, соответствующая варианту нагрузки судна, вычисляемая без учета влияния свободной поверхности жидких грузов, м;
- •Где k — поправочный коэффициент, см. 12.6.5;
- •12.7 Предельно допустимый момент при проверке остойчивости по основному критерию
- •12.7.1 Предельно допустимый момент определяется предельно допустимым углом крена.
- •Где d — вес судна при осадке по действующую ватерлинию, кН;
- •Где c — коэффициент, зависящий от типа судовых движителей и равный 0,029 для винтовых и водометных и 0,045 для колесных судов;
- •При проверке остойчивости в эволюционный период циркуляции должно быть учтено влияние свободных поверхностей жидких грузов в соответствии с указаниями 12.3.2.
- •12.9 Грузовые суда
- •Где d — — вес судна при осадке по действующую ватерлинию, кН;
- •12.10 Буксирные суда
- •Где d — вес судна при осадке по действующую ватерлинию, кН;
- •Где d — âåñ судна при осадке по действующую ватерлинию, кН;
- •12.12 Плавучие краны‚ суда технического флота‚ перегружатели
- •Основные требования к остойчивости скеговых свп
- •Дополнительные требования к остойчивости скеговых свп
- •12.16 Катамараны
- •(B, LиV — соответственно ширина, длина и объемное водоизмещение катамарана), при этом множительq следует определять по формуле‚ c–2,
- •Где р — условное расчетное динамическое давление ветра, принимаемое в соответствии с классом судна по табл. 12.5.2, Па;
- •При этом для всех отсеков в корпусе судна середину длины пробоины следует принимать на середине длины отсека. Форпик и ахтерпик необходимо рассматривать как самостоятельные отсеки.
- •13.2 Требования к аварийной посадке и остойчивости при затоплении отсеков
- •13.2.1 Требования Правил к непотопляемости судов считаются выполненными, если при затоплении отсеков 13.2.2:
- •15 — Для пассажирских судов;
- •20 — Для непассажирских судов.
- •7 — Для пассажирских судов;
- •12 — Для непассажирских судов.
- •Для несамоходных судов-площадок эти нормативы являются рекомендуемыми.
- •14 Надводный борт и грузовая марка
- •14.1 Общие требования и порядок нанесения грузовой марки
- •При этом суммарная высота надводного борта и комингса для открытых судов класса «о» должна быть не менее 1900 мм, класса «р» — не менее 1200 мм, класса «л» — не менее 600 мм.
- •На судах классов «м», «о» и «р» при отсутствии в корме седловатости и юта должен быть установлен фальшборт той же длины, но не короче 2 м.
- •14.4 УстройстВо отверстий и комингсов
- •Уменьшение высоты надводного борта по сравнению с указанной в табл. 14.2.1 вследствие увеличения высоты комингсов не допускается.
- •Двери небольших замкнутых помещений, расположенных на палубах надводного борта, бака и юта, могут быть брызгонепроницаемыми.
- •15 Маневренность
- •15.3 Общие указания к нормированию маневренности
- •В этих случаях расчет значений критериев может не выполняться.
- •Перечень водных бассейнов России
- •1 Внутренние водные бассейны России и их разряды
- •1.1 К бассейнам разряда «л» отнесены;
- •2 Участки с морским режимом судоходства и их разряды
- •2.1 К бассейнам разряда «р» отнесены:
- •Методика расчета прочности соединительных конструкций корпусов катамаранов
- •M1 — в сечении плоскости, проходящей через внутренний борт на мидель-шпангоуте параллельно дп;
- •Где п1,п6 следует находить по табл. 6 в зависимости от коэффициента полноты действующей ватерлинии одного корпусаки значенияb0, которое следует принять равным
- •Симости от коэффициента полноты действующей ватерлинии одного корпуса αк и величиныl0,вычисляемой по формуле (8‑9).
- •А — отстояние конца переборки от внутреннего борта (длина части переборки в пределах одного корпуса);
- •И изгибающие моменты на концах, кНм,
- •1.3 В этом же разделе необходимо поместить пояснения о назначении и содержании Информации об остойчивости и непотопляемости судна, а также о методике ее использования.
- •2 Основные характеристики судна
- •2.1 Основные характеристики судна, необходимые при пользовании Информацией об остойчивости и непотопляемости судна, следует привести в табличной форме.
- •Для удобства пользования такой таблицей целесообразно привести схемы расположения всех перечисленных грузов на судне (в виде приложения к Информации об остойчивости и непотопляемости судна).
- •3.4 Результаты расчетов остойчивости судна
- •3.5 Результаты расчетов непотопляемости судна
- •3.5.1 Для судов должны быть приведены результаты расчетов и характеристики аварийной остойчивости и посадки.
- •4 Инструкция капитану судна
- •Особое внимание должно быть уделено эвакуации пассажиров.
- •5 Приложения
- •В приложении к Информации об остойчивости и непотопляемости судна могут быть приведены также другие материалы, полезные капитану.
- •Допускается не удалять:
- •Обледенение наружных и внутренних поверхностей, в том числе подводной части судна, не допускается.
- •3.2 Крен-балласт
- •3.2.1Для кренования следует использовать твердый крен-балласт. Допускается кренование переходами людей.
- •Использовать весы и гири, не подвергшиеся своевременной государственной проверке, не допускается. Все входящие в группу твердого крен-балласта весовые единицы следует замаркировать.
- •4.4 Угол крена
- •4.4.1Каждому перемещению крен-балласта соответствуют одно измерение угла и одно значение метацентрической высоты.
- •Масштаб записи прибора должен быть не менее 15 мм/град.
- •6.5 Метацентрическая высота
- •6.6.2 Качество опыта кренования следует устанавливать таким образом:
- •7 Результаты расчета Характеристики судна порожнем по результатам опыта кренования необходимо сопоставить с проектными данными (табл. 7).
- •8 Пример оформления протокола опыта кренования судна
- •Крен-балласт и плечи переноса Для крен-балласта были использованы чугунные отливки. Перед опытом балласт
- •Вес групп крен-балласта и плечи их переноса приведены в табл. 8-3.
- •Общий вес крен-балласта 1544 кН.
- •Погрешность определения веса групп крен-балласта не более 1 %.
- •Плечи переноса измерялись металлической рулеткой.
- •К настоящему протоколу прилагаются акты 1 – 4 и акт 5 или инклинограммы.
- •А к т ¹ 2 Недостающие (относительно состояния нагрузки порожнем) грузы
- •А к т ¹ 3 Излишние (относительно состояния нагрузки порожнем) грузы
- •Грузы, излишние относительно состояния нагрузки судна порожнем, определялись путем осмотра судна. Результаты осмотра приведены в таблице.
- •А к т № 4
- •9 Пример обработки результатов определения положения центра тяжести судна из опыта кренования
- •Вычисление моментов переноса балласта и полных кренящих моментов
- •Вычисление приращения угла крена (по показаниям весков)
- •Вычисление метацентрической высоты в условиях опыта
- •Определение веса и положения центра тяжести в состоянии нагрузки судна порожнем
- •Результаты расчета характеристик судна порожнем
- •Требования к натурным испытаниям и экспериментальным данным при обосновании остойчивости судов на воздушной подушке
- •1Испытания следует проводить на головном судне, прошедшем кренование в соответствии с Инструкцией по определению положения центра тяжести судна из опыта.
Где п1,п6 следует находить по табл. 6 в зависимости от коэффициента полноты действующей ватерлинии одного корпусаки значенияb0, которое следует принять равным
. (7-2)
Сжимающая или растягивающая соединительную конструкцию сила, кН,
.
(7-3)
8 В положении, при котором ДП судна составляет уголс направлением распространения волн, на соединительную конструкцию действуют:
дополнительный поперечный изгибающий момент, кНм,
(8-1)
скручивающий момент, кНм,
, (8-2)
вызывающий поворот одного корпуса относительно другого вокруг поперечной оси, и сжимающая или растягивающая сила
. (8-3)
Здесь обозначено:
; (8-4)
; (8-5)
; (8-6)
; (8-7)
. (8-8)
Коэффициент П2следует находить по табл. 8-1, коэффициентПз — по табл. 8-2, коэффициентП4 — по табл. 8-3 в зависимости от коэффициента полноты действующей ватерлинии одного корпусак и числа
. (8-9)
Момент M5достигает максимального значения при угле близком к
. (8-10)
9 Вертикальные силы, действующие на каждый из корпусов в положении, при котором ДП судна составляет с направлением распространения волн уголφ, принимают распределенными по длине корпуса по закону, кН/м,
(9-1)
при начале координат, находящемся на мидель-шпангоуте, и оси х,направленной в нос. Если на один корпус нагрузка берется со знаком плюс, то на другой — со знаком минус.
Таблица 8-1
l0 |
Коэффициент П2прик | |||||
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 | |
0 |
0,307 |
0,384 |
0,512 |
0,673 |
0,833 |
1,000 |
0,1 |
0,306 |
0,383 |
0,509 |
0,668 |
0,823 |
0,984 |
0,2 |
0,304 |
0,378 |
0,500 |
0,651 |
0,794 |
0,935 |
0,3 |
0,299 |
0,370 |
0,485 |
0,625 |
0,748 |
0,853 |
0,4 |
0,293 |
0,359 |
0,465 |
0,589 |
0,686 |
0,757 |
0,5 |
0,286 |
0,345 |
0,440 |
0,544 |
0,611 |
0,637 |
0,6 |
0,277 |
0,329 |
0,411 |
0,493 |
0,526 |
0,505 |
0,7 |
0,267 |
0,311 |
0,379 |
0,437 |
0,434 |
0,368 |
0,8 |
0,255 |
0,291 |
0,344 |
0,377 |
0,340 |
0,234 |
0,9 |
0,243 |
0,270 |
0,307 |
0,315 |
0,246 |
0,109 |
1,0 |
0,230 |
0,248 |
0,270 |
0,253 |
0,156 |
0,000 |
1,1 |
0,216 |
0,225 |
0,232 |
0,193 |
0,074 |
-0,089 |
1,2 |
0,202 |
0,203 |
0,196 |
0,135 |
0,002 |
-0,156 |
1,3 |
0,188 |
0,180 |
0,161 |
0,088 |
-0,059 |
-0,198 |
1,4 |
0,173 |
0,159 |
0,128 |
0,036 |
-0,106 |
-0,216 |
1,5 |
0,159 |
0,139 |
0,098 |
-0,005 |
-0,140 |
-0,212 |
Таблица 8-2
l0 |
Коэффициент П3прик | |||||
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 | |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0,1 |
0,042 |
0,067 |
0,089 |
0,116 |
0,154 |
0,207 |
0,2 |
0,082 |
0,131 |
0,176 |
0,227 |
0,300 |
0,403 |
0,3 |
0,120 |
0,189 |
0,254 |
0,328 |
0,432 |
0,574 |
0,4 |
0,154 |
0,241 |
0,323 |
0,414 |
0,542 |
0,713 |
0,5 |
0,183 |
0,283 |
0,377 |
0,483 |
0,627 |
0,811 |
0,6 |
0,207 |
0,315 |
0,417 |
0,531 |
0,682 |
0,863 |
0,7 |
0,225 |
0,336 |
0,440 |
0,557 |
0,705 |
0,869 |
0,8 |
0,236 |
0,344 |
0,447 |
0,561 |
0,697 |
0,830 |
0,9 |
0,241 |
0,342 |
0,438 |
0,544 |
0,660 |
0,750 |
1,0 |
0,240 |
0,328 |
0,414 |
0,507 |
0,596 |
0,637 |
1,1 |
0,233 |
0,306 |
0,378 |
0,454 |
0,511 |
0,499 |
1,2 |
0,221 |
0,276 |
0,331 |
0,388 |
0,410 |
0,347 |
1,3 |
0,205 |
0,239 |
0,277 |
0,313 |
0,300 |
0,191 |
1,4 |
0,185 |
0,200 |
0,219 |
0,234 |
0,187 |
0,042 |
1,5 |
0,163 |
0,158 |
0,160 |
0,154 |
0,077 |
-0,090 |
Коэффициенты b1иb2
; (9-2)
, (9-3)
где ; (9-4)
, (9-5)
здесь
. (9-6)
Таблица 8-3
l0 |
Коэффициент П4прик | |||||
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 | |
0 |
0,500 |
0,600 |
0,700 |
0,800 |
0,900 |
1,000 |
0,1 |
0,497 |
0,595 |
0,693 |
0,790 |
0,887 |
0,983 |
0,2 |
0,487 |
0,579 |
0,672 |
0,764 |
0,851 |
0,935 |
0,3 |
0,471 |
0,554 |
0,638 |
0,720 |
0,794 |
0,858 |
0,4 |
0,449 |
0,520 |
0,593 |
0,661 |
0,717 |
0,757 |
0,5 |
0,423 |
0,479 |
0,538 |
0,591 |
0,625 |
0,637 |
0,6 |
0,392 |
0,432 |
0,475 |
0,511 |
0,522 |
0,505 |
0,7 |
0,358 |
0,380 |
0,407 |
0,425 |
0,412 |
0,368 |
0,8 |
0,322 |
0,327 |
0,337 |
0,337 |
0,302 |
0,234 |
0,9 |
0,284 |
0,273 |
0,268 |
0,250 |
0,195 |
0,109 |
1,0 |
0,246 |
0,220 |
0,201 |
0,167 |
0,096 |
-0,000 |
1,1 |
0,209 |
0,170 |
0,138 |
0,091 |
0,008 |
-0,089 |
1,2 |
0,173 |
0,124 |
0,082 |
0,025 |
-0,064 |
-0,156 |
1,3 |
0,140 |
0,084 |
0,034 |
-0,030 |
-0,120 |
-0,198 |
1,4 |
0,109 |
0,049 |
-0,002 |
-0,073 |
-0,158 |
-0,216 |
1,5 |
0,082 |
0,021 |
-0,034 |
-0,140 |
-0,179 |
-0,212 |
Величину υопределять по формуле (8‑4),b0 — по формуле (8-5), коэффициентыП2иП4 — по формулам (8-6) и (8‑8)‚ коэффициентыi1иi2находить по табл. 9-1 в зависимости от коэффициента полноты действующей ватерлинии одного корпусаαк, коэффициентП5 — по табл. 9‑2 в зави-
Таблица 9-1
к |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
i1 |
0,307 |
0,384 |
0,512 |
0,673 |
0,822 |
1,000 |
i2 |
0,150 |
0,210 |
0,267 |
0,330 |
0,407 |
0,500 |
Таблица 9-2
l0 |
Коэффициент П5прик | |||||
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 | |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0,1 |
0,0008 |
0,0013 |
0,0018 |
0,0020 |
0,0025 |
0,0041 |
0,2 |
0,0031 |
0,0052 |
0,0069 |
0,0083 |
0,0108 |
0,0160 |
0,3 |
0,0068 |
0,0115 |
0,0151 |
0,0184 |
0,0240 |
0,0349 |
0,4 |
0,0117 |
0,0197 |
0,0258 |
0,0316 |
0,0413 |
0,0592 |
0,5 |
0,0176 |
0,0295 |
0,0385 |
0,0471 |
0,0615 |
0,0870 |
0,6 |
0,0243 |
0,0403 |
0,0524 |
0,0641 |
0,0832 |
0,1161 |
0,7 |
0,0314 |
0,0514 |
0,0667 |
0,0813 |
0,1050 |
0,1443 |
0,8 |
0,0386 |
0,0624 |
0,0805 |
0,0978 |
0,1254 |
0,1694 |
0,9 |
0,0456 |
0,0726 |
0,0931 |
0,1126 |
0,1432 |
0,1893 |
1,0 |
0,0520 |
0,0814 |
0,1037 |
0,1247 |
0,1571 |
0,2026 |
1,1 |
0,0578 |
0,0884 |
0,1117 |
0,1336 |
0,1662 |
0,2080 |
1,2 |
0,0624 |
0,0934 |
0,1167 |
0,1386 |
0,1698 |
0,2052 |
1,3 |
0,0660 |
0,0960 |
0,1186 |
0,1395 |
0,1678 |
0,1942 |
1,4 |
0,0682 |
0,0951 |
0,1171 |
0,1362 |
0,1601 |
0,1757 |
1,5 |
0,0691 |
0,0940 |
0,1125 |
0,1290 |
0,1473 |
0,1511 |