- •1.Современные системы телекоммуникаций
- •2. Построение сетей электросвязи
- •2.1. Принципы построения сетей связи
- •2.2. Магистральные и зоновые сети связи
- •2.3. Городские телефонные сети
- •2.4. Сети сельской телефонной связи и проводного вещания
- •4. Коаксиальные кабели
- •4.1. Электрические процессы в коаксиальных цепях
- •4.2. Передача энергии по коаксиальной цепи с учетом потерь в проводниках
- •4.3. Емкость и проводимость изоляции коаксиальных цепей
- •4.4. Вторичные параметры передачи коаксиальных цепей
- •4.5. Оптимальное соотношение диаметров проводников коаксиальной цепи
- •4.6. Конструктивные неоднородности в коаксиальных кабелях
- •5. Симметричные кабели
- •5.1. Электрические процессы в симметричных цепях
- •5.2. Передача энергии по симметричной цепи с учетом потерь
- •5.3. Емкость и проводимость изоляции симметричной цепи
- •5.4. Параметры цепей воздушных линий связи
- •5.5. Основные зависимости первичных параметров симметричных цепей
- •5.6. Вторичные параметры симметричных цепей
- •6. Волноводы
- •6.1. Физические процессы, происходящие в волноводах
- •7. Оптические кабели
- •7.1. Развитие волоконно-оптической связи
- •7.2. Достоинства оптических кабелей и область их применения
- •7.3. Физические процессы в волоконных световодах
- •6.4. Лучевая теория световодов
- •7.5. Волновая теория световодов
- •7.6. Потери энергии и затухание
- •7.8. Дисперсия и пропускная способность
- •Глава 8. Заимные влияния и помехозащищенность цепей в линиях связи
- •8.1. Проблема электромагнитной совместимости в линиях связи
- •8.4. Косвенные влияния между цепями
- •8.5. Влияния в коаксиальных кабелях
- •8.6. Нормы на параметры взаимных влияний
- •8.7. Меры защиты цепей и трактов линии связи от взаимных влиянии
- •8.9. Симметрирование высокочастотных кабелей
- •9. Проектирование линейных сооружении связи
- •9.1. Организация проектирования линейных сооружении связи
- •9.2. Этапы проектирования
- •9.3. Оптимизация методов проектирования линий и сетей связи
- •9.5. Технология реального проектирования лсс
- •9.6. Выбор системы передачи, типа линии связи, марки кабеля и трассы строительства
- •9.7. Определение мест установки нуп и длин ретрансляционных участков кабельных магистралей
- •9.8. Рабочие чертежи
- •9.9. Основные положения проектирования подсистем кабельных магистралей
- •9.10. Распределение абонентов по территории города и выбор места расположения станций
- •9.11. Выбор емкости шкафа и проектирование распределительной сети гтс
- •9.12. Проектирование магистральной кабельной сети и канализации гтс
- •9.13. Многоканальные соединительные линии гтс
- •9.14. Перспективы развития методов проектирования сетей гтс
- •Глава 10. Строительство линейных сооружении связи
- •10.1. Прокладка кабельных линий связи
- •10.1.1. Подготовительные работы
- •10.1.2. Подготовка кабеля к прокладке
- •10.1.3. Группирование строительных длин
- •10.1.5. Прокладка подземных кабелей
- •10.1.7. Установка замерных столбиков
- •10.1.8. Механизация строительства
- •10.1.12. Прокладка подводных кабелей
- •10.1.13. Особенности прокладки оптических кабелей
- •Глава 11. Защита сооружений связи от внешних влияний и коррозии
- •11.1. Теория влияния
- •11.1.1. Физическая сущность и источники электромагнитного влияния на цепи связи
- •11.1.2. Виды и классификация внешних влиянии
- •11.1.3. Влияние атмосферного электричества
- •11.1.4. Влияние линии электропередачи
- •11.1.5. Влияние электрифицированных железных дорог
- •11.1.7. Нормы опасных и мешающих влиянии
- •11.1.8. Расчет опасного электрического влияния
- •11.1.9. Расчет опасного магнитного влияния
- •11.1.10. Расчет мешающих влияний
- •11.1.11. Влияние радиостанций на линии связи
- •11.2. Защита сооружений связи
- •11.2.3. Каскадная защита и молниеотводы
- •11.2.4. Защита от грозы кабельных линий
- •11.2.5. Экранирующие тросы
- •11.2.6. Редукционные и отсасывающие трансформаторы
- •11.2.7. Устройство заземлений
- •11.3. Экранирование кабелей связи
- •11.3.1. Применение экранов
- •11.3.3. Электромагнитостатическое экранирование
- •11.3.4. Электромагнитное экранирование
- •11.3.5. Волновой режим экранирования
- •11.3.7. Экранирующий эффект с учетом продольных токов
- •12. Полосковые линии передачи
- •12.1. Введение
- •12.2. Симметричная полосковая линия передачи
- •12.3. Несимметричная полосковая линия передачи
- •12.4. Щелевая линия
- •12.5. Копланарная полосковая линия
- •12.6. Связанные полосковые линии
- •13. Конструкции и характеристики линий связи
- •13.1. Электрические кабели связи
- •13.1.1. Классификация и маркировка кабелей
- •13.1.2. Проводники
- •13.1.3. Изоляция
- •13.1.4. Типы скруток в группы
- •13.1.6. Защитные оболочки
- •13.1.7. Защитные бронепокровы
- •13.1.8. Междугородные коаксиальные кабели
- •13.1.9. Междугородные симметричные кабели
- •13.1.10. Зоновые (внутриобластные) кабели
- •13.1.11. Городские телефонные кабели
- •13.1.12. Кабели сельской связи и проводного вещания
- •13.2. Оптические кабели связи
- •13.2.1. Классификация оптических кабелей связи
- •13.2.2. Оптические волокна и особенности их изготовления
- •13.2.3. Конструкции оптических кабелей
- •13.2.4. Оптические кабели отечественного производства
4.5. Оптимальное соотношение диаметров проводников коаксиальной цепи
Конструирование коаксиальной пары подчинено задаче создания оптимальной ее конструкции, требующей минимальных затрат материалов и средств на изготовление. При этом в первую очередь необходимо выбрать диаметры внутреннего и внешнего проводников кабеля и установить их соотношение при заданном диаметре внешнего проводника.
Коэффициент затухания , дБ/км, коаксиального кабеля с современным высококачественным диэлектриком в практически используемом спектре частот (до 60 МГц) может быть определен по следующей формуле (без потерь в диэлектрике):
. (4.44)
Выразим соотношение D/d через X. Из данного выражения следует, что с увеличением Х его числитель растет линейно, а знаменатель пропорционален логарифму отношения диаметров. Исследовав данную формулу на минимум затухания при постоянном значении D в зависимости от X, т. е. взяв первую производную от правой части уравнения (4.43) по Х и приравняв ее к нулю (д/дх=0), получим, что минимально при соотношении ln(D/d} =1+d/D. Таким образом, оптимальная конструкция кабеля будет при D/d=3.6. Это соотношение справедливо для кабелей с одинаковыми (медными) проводниками. Если же проводники изготовлены из различных металлов, то минимальное затухание определяется из выражения
. (4.45)
где d и D - соответственно проводимости металлов внешнего и внутреннего проводников.
Оптимальные соотношения D/d для различных металлов внешнего проводника приведены на рис. 4.8, причем во всех случаях принято, что внутренний проводник изготовлен из меди, а внешний - из материала, указанного на рисунке. Видно, что нарушение оптимального соотношения в меньшую сторону связано с довольно резким возрастанием коэффициента затухания. Поэтому выбирают отклонение соотношения D/d лишь в несколько большую сторону.
При конструировании коаксиального кабеля приходится отступать от оптимального соотношения D/d, если величина волнового сопротивления кабеля строго нормирована. Например, для обеспечения Zв=75 Ом данное соотношение определяется по формуле
. (4.46)
Таблица 4.4.
r |
1,03 |
1,15 |
1,25 |
1,45 |
1,54 |
Zв, Ом |
75 |
67 |
61 |
53 |
50 |
В табл. 4.4 приведены значения Zв в зависимости от r при D/d== 3.6. Из таблицы следует, что волновое сопротивление кабеля существенно зависит от величины диэлектрической проницаемости и для получения нормированной величины Zв= 75 Ом необходимо иметь воздушно-пластмассовую изоляцию с малым содержанием диэлектрика (r= 1.03).
В табл. 4.4 дается соотношение между r и D/d при нормированной величине волнового сопротивления Zв=75 Ом. Из данных таблицы следует, что при повышенных значениях r приходится отступать от оптимальной конструкции кабеля. Так, при r= 1,1 приходится принять соотношении D/d = 3,7.
Для коаксиального кабеля с медными проводниками при оптимальном отношении D/d коэффициент затухания , дБ/км, определяется по формуле
, (4.47)
из которой следует, что коэффициент затухания увеличивается с ростом величин f и r и резко уменьшается с увеличением диаметра внешнего проводника D.
Если по кабелю необходимо обеспечить передачу большой мощности или требуется кабель на максимальное напряжение, то оптимальная конструкция будет при другом соотношении D и d. Оптимальная конструкция кабеля по электрической прочности находится из условия ln(D/d)=l или D/d=e=2.718. Максимальная мощность может быть передана по кабелю при соотношении диаметров проводников или .
Очевидно, что для междугородных кабелей связи, по которым необходимо обеспечить наибольшую дальность связи, исходят из условия оптимального по затуханию соотношения D/d=3,6 с учетом получения нормированной величины Zв=75 Ом.
Условия максимальной мощности или электрической прочности обычно реализуются в коаксиальных радиочастотных кабелях фидерного назначения.
Таблица 4.5.
D/d |
Свойства конструкции | |
3.6 |
Минимум затухания | |
2.718 |
Максимум электрической прочности на пробой | |
1.65 |
Максимум передаваемой мощности |
В табл. 4.5 приведены значения волновых сопротивлений и оптимальное соотношение внешнего и внутреннего проводников коаксиальных пар, определяющие преимущества различных конструкций.