![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
PEVM_Chemba_konspekt_lektsy
.pdf![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs31x1.jpg)
Итак, число уравнений:
|
|
|
|
|
2 n k |
2k |
|
2k |
|
2 n k |
|
, EQ 2k |
|
|
|
||
k n k n |
2(n+k) неизвестных |
||||
U n |
|
|
|
|
Число независимых переменных 2(n+k)
– число уравнений ПП в генераторах
2k – число уравнений баланса мощностей в генераторных узлах
2 n k – число уравнений баланса мощности в остальных узлах ЭЭС
Общее число уравнений 2(n+k) равно числу независимых переменных 2(n+k), т.е. система определена, замкнута.
Запишем полную математическую модель системы в развернутом блочноматричном виде для исследования статической устойчивости с учетом самораскачивания.
2k |
2k |
2 n k |
2k
2k
2 n k
|
1 EQ1 |
|
k EQk |
||
|
|
|
|
|
|
A1 p |
|
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
Ak p |
||
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C1 |
|
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
Ck |
||
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 U1 |
k Uk |
k 1 U k 1 |
n U n |
|
|
|
|
|
|
B1 p |
|
0 |
0 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
|
|
0 |
0 |
Bk p |
D11
Dk1
Dk3 1
Dn3
0
D1 2
Dk2
Dk41
Dn4
|
|
|
|
|
|
1 |
|||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
|
EQ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
k |
||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
|
||
|
|
EQk |
||
|
|
|||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
1 |
||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
U1 |
||
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
k |
||
|
|
|||
|
|
|
||
|
|
Uk |
||
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|||
|
||||
|
|
Uk 1 |
||
|
||||
|
||||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
|
||
|
|
n |
||
|
|
|||
|
|
|||
|
|
Un |
||
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
} x |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
} xk |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
} y1 |
|
|
|
|
|
|
|
yг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
} yk |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
} yk 1 |
|
|
|
|
yс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
} yn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
31
![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs32x1.jpg)
Матрица коэффициентов этой системы линеаризованных уравнений для сложных ЭЭС имеет высокий порядок 2(n+k)×2(n+k)
Лекция №7
Формирование компактной формы записи математической модели ЭЭС
Поскольку матрица коэффициентов этой системы линеаризованных уравнений для сложных ЭЭС имеет высокий порядок формируем компактную форму записи.
Вводим обозначения:
A p diag Ai p |
|
|
B p diag Bi p |
i=1, …, k |
|
C diag Ci |
|
|
Каждый блок A p , B p и C имеет размерность 2k×2k , а |
Ai p , Bi p и Ci – |
2×2 – эти блоки всегда квадратные.
|
D 1 |
||
D 1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
Dk |
|
2k 2k
2
|
D 4 |
|
|
|
D 4 |
|
k 1 |
|
эти блоки всегда квадратные |
|
|
|
||
|
|
4 |
|
|
|
|
Dn |
|
|
n k 2 n k
|
D 2 |
||
D 2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
Dk |
|
2k 2 n k |
||
|
|
|
x1 |
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
k |
|
|
D 3 |
|
|
|
D 3 |
|
k 1 |
|
эти блоки - прямоугольные матрицы |
|
|
|
||
|
|
3 |
|
|
|
|
Dn |
|
|
2 n k 2k |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
x |
|
|
|
yг |
|
1 |
|
генераторные узлы |
yc |
|
k |
1 |
|
сетевые узлы |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
y |
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
n |
|
|
Тогда математическая модель в компактной форме имеет вид:
|
|
2k |
A p |
B p |
0 |
|
x |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
||
|
|
2k |
|
C |
D |
|
D |
|
|
|
yг |
0 |
|
|
2(n k) |
|
0 |
3 |
|
4 |
|
|
|
|
|
||
|
|
D |
D |
|
|
yс |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2k |
2k |
2(n k) |
|
|
|
||||
|
В полученном описании матрицы A p , B p и C – блочно-диагональны, а |
||||||||||||
1 |
2 |
3 |
|
4 |
характеризуются слабой заполненностью, определяемой запол- |
||||||||
D , D |
, D , D |
ненностью матрицы узловых проводимостей.
32
![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs33x1.jpg)
В таком виде математическая модель сложной ЭЭС используется для расчета областей статической устойчивости методом D-разбиения и проверки устойчивости претендента по критерию Михайлова.
Расчет областей статической устойчивости методом D-разбиения для выбора настроечных параметров САР
Мнимая ось плоскости корней “р” = ( , j ) соответствует изменению отдо при значении коэффициента затухания 0 .
Отображение мнимой оси на плоскости настроечных коэффициентов САР, в частности АРВСД СМ, дает границу области D-разбиения – области статической устойчивости, т.е. области, совокупность настроек АРВСД которой обеспечивают статическую устойчивость ЭЭС.
Под настройкой АРВСД обычно понимается пара настроечных коэффициентов k1 и k2 по каналам системной стабилизации (регулирование осуществляется по производным, т.е. только при возмущении режима), например, по каналу отклонения частоты fuг и первой производной частоты вектора напряжения fuг на ши-
нах генератора k1 и k2 → k0 f и k1 f (АРВСД).
Граница D-разбиения (α=0) делит плоскость настроечных параметров на зоны, внутри каждой из которых число левых (а, следовательно, и правых) корней постоянно. В сложных ЭЭС может быть несколько зон, не имеющих общих границ с одинаковым количеством корней в правой полуплоскости.
Судя по штриховке можно выделить зону с наименьшим числом правых корней D(m) – претендент на область устойчивости. Претендент является областью
устойчивости, если m=0, т.е. корни в правой полуплоскости отсутствуют, что требует специальной проверки по алгебраическим или частотным критериям.
Таким образом, расчет области для выбора настроечных параметров САР требует применения метода D-разбиения и однократного применения какого-либо критерия для проверки претендента на устойчивость, в частности, критерия Михайлова в той формулировке, где надо находить точки годографа Михайлова.
33
![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs34x1.jpg)
Вычислительная сторона метода D-разбиения состоит в следующем: мы сформировали математическую модель ЭЭС для исследования статической устойчивости с учетом самораскачивания, которая содержит характеристический определитель D( p) , порядок которого
|
A( p) |
B( p) |
0 |
|
|
D( p) |
C |
D(1) |
D(2) |
0 |
|
|
0 |
D(3) |
D(4) |
|
|
Для задаваемых значений p j его представляют в виде суммы определи- |
|||||
телей |
|
|
|
|
|
D( j ) D0 ( j ) k1 D1( j ) k2 D2 ( j) 0 |
(1) |
Для каждого конкретного задаваемого значения частоты ω определители D0 , D1 и D2 представляют собой комплексные числа:
D0 ( j ) Re0 () j Im0 ()
D1( j ) Re1() j Im1()
D2 ( j ) Re2 () j Im2 ()
Подставив полученные комплексные значения определителей в (1) и выделяя действительную и мнимую части получаем уравнение с комплексными коэффициентами:
D( j ) Re0 ( ) k1 Re1( ) k2 Re2 ( ) j Im0 ( ) k1 Im1( ) k2 Im2 ( ) 0
Но комплексное число равно нулю, если равны нулю его действительная ( Re ) и мнимая ( Im ) части. Тогда одно уравнение с комплексными коэффициентами распадается на два линейных алгебраических уравнения с действительными коэффициентами:
k1 Re1( ) k2 |
Re2 |
( ) Re0 |
( ) |
(2) |
|
k1 Im1( ) k2 Im2 ( ) Im0 ( ) |
|||||
|
Решая эту систему относительно k1()и k2 () (по правилу Крамера) получим параметрические уравнения в виде:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k1 |
( ) |
1 |
( ) |
; |
k2 |
( ) |
2 |
( ) |
, |
где |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( ) |
( ) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
() |
|
Re1() Re2 () |
|
– главный определитель системы (2) |
||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
Im () |
Im |
|
() |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
() |
|
|
|
Re0 () Re2 () |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Im0 () Im2 () |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
миноры |
|
|
|||||||||
2 |
() |
|
|
Re1() Re0 () |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
Im1 () |
Im0 () |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Доказано, что главный определитель ∆ и миноры ∆1, ∆2 – нечетные функции от ω, а k1() и k2 () – как частные двух нечетных функций являются четными
34
![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs35x1.jpg)
функциями от ω, т.е. k1() k1() и k2 () k2 () . Отсюда понятно, что каждой точке границы D-разбиения соответствует пара корней pi,i 1 j i и что границы D-разбиения при изменении ω от до 0 и от 0 до + накладываются друг
на друга.
Штриховка границы D-разбиения. Из сказанного выше вытекает правило штриховки:
кривая D-разбиения штрихуется слева, если при обходе в сторону возрастающих ω от до главный определитель ∆ > 0, и справа, если ∆ < 0. Так
как при изменении знака ω и ∆ меняет знак, то при двукратном обходе кривой (отдо 0 и от 0 до + ) она оказывается два раза заштрихованной с одной и той же
стороны.
Итак, для каждого значения ωi , решая параметрические уравнения, рассчитывают пару настроечных коэффициентов. Этой паре коэффициентов соответствует одна точка границы D-разбиения. Однако, при расчете точки кривой D- разбиения возможны 3 случая:
1) 0 – главный определитель не равен 0, тогда для данного ωi существует конечная точка границы D-разбиения, а знак ∆ оп-
ределяет направление штриховки этой границы.
Далее, поскольку главный определитель ∆ при изменении ω меняет знак, то прохождение ∆ через нуль соответствует следующим двум случаям.
2) |
∆=0, а 1 0 и 1 0 , тогда k1 и k2 обращаются |
в |
бесконечность, т.е. в этом случае для данного ω точка границы D-разбиения существует в бесконечности;
3) |
1 2 0 , тогда уравнения (2) линейно |
зави- |
симы и для данного ω существует особая прямая. |
|
|
Особые прямые должны быть заштрихованы. (Пра- |
вила |
|
их штриховки можно изучить в томе «Математические |
зада- |
|
чи электроэнергетики», 1981г.) |
|
Итак, метод D-разбиения, применяемый для выбора настроечных коэффициентов САР, в нашем случае АРВСД, состоит в том, что для каждого значения ωi рассчитываются два коэффициента k1(i ) и k2 ( i ) . Этой паре коэффициентов со-
ответствует одна точка на плоскости настроечных параметров, а совокупность этих точек при изменении ωi (теоретически от до + , а на практике
нач кон ) дают кривую D-разбиения, в частности, при α=0 – границу области устойчивости.
Если вместо p j |
в определитель (1) подставить p задан j , то при |
изменении нач i кон |
получаем α-кривую, которая называется кривой равной |
|
35 |
![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs36x1.jpg)
степени устойчивости или кривой равного затухания. Обычно строится серия α-
кривых (в лабораторной работе №3 1 |
1 |
|
и 2 |
1 |
), которые выделя- |
|
|
c |
|
|
c |
ют границы областей устойчивости, внутри которых ближайшая к мнимой оси пара комплексно-сопряженных корней удалена от нее не меньше, чем на α.
Лекция №8
Алгоритмические особенности реализации метода D-разбиения
Итак, для построения границы D-разбиения для каждого значения ω требуется найти пару значений настроечных коэффициентов k1 и k2, которые входят в блоки A( p) и B( p) характеристического определителя порядка 2(n+k). Вычислить
значения определителя, в котором нет числовых значений искомых k1 и k2, а есть только буквенные – невозможно.
Именно поэтому характеристический определитель мы представляем в виде:
D( j ) D0 ( j ) k1 D1( j ) k2 D2 ( j), |
(1) |
где искомые k1 и k2 вынесены за знак определителя. Каким образом это возможно сделать? Как найти значения определителей D0 ( j) , D1( j) , D2 ( j) ?
Комплексные значения этих определителей могут быть вычислены путем 3х кратного вычисления определителя D( j) для следующих соотношений k1 и k2:
1) |
k 0 k |
2 |
0 D( j ) D 0 |
|
значения определителей D 0 , D 1 , |
|||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2) |
k 1 k |
2 |
0 D( j ) D 1 |
|
D 2 - комплексные числа |
|||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3) |
k 0 k |
2 |
1 D( j ) D 2 |
|
|
|
|
|
||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Тогда из (1) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1) |
D( j ) D ( j ) 0 D ( j ) 0 D ( j ) D 0 |
D ( j ) D 0 |
||||||||||
2) |
|
|
|
0 |
1 |
|
|
2 |
|
|
0 |
|
D( j ) D ( j ) 1 D ( j ) 0 D ( j ) D |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
D ( j ) D 1 D 0 D 1 |
D ( j ) |
|
|
||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
3) |
D( j ) D ( j ) 0 D ( j ) 1 D ( j ) D 2 |
|
||||||||||
|
|
|
|
0 |
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
D ( j ) D 2 |
D 0 D 2 D ( j) |
|
|
||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
После того, как все 3 определителя в (1) вычислены, решаются параметриче- |
||||||||||||
ские уравнения k1( ) |
1( ) |
и k2 |
( ) |
2 |
( ) |
, которые в вычислительном отно- |
||||||
( ) |
( ) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шении просты и больших объемов вычисления не дают.
Итак, каков объем вычислений для получения границы D-разбиения? Помня, что k1() и k2 ( ) – четные функции ω, понимаем, кривая D-разбиения
при изменении ω от до 0 и от 0 до + проходит один и тот же путь. На практике для построения границы D-разбиения значение ω изменяют от 2 до 50
36
![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs37x1.jpg)
рад/с. При автоматическом выборе шага ∆ω оказывается, всего для построения этой границы приходится задавать 25 значений ω, т.е. определитель D( j) на-
до вычислить 25×3=75 раз + 25 раз решить параметрические уравнения.
Если положить, что в ЭЭС n=1000 узлов, а k = 50 генераторов, то получаем, что для расчета границы D-разбиения надо 75 раз вычислить комплексные значения определителя порядка 2(n+k) = 2100.
После того, как граница области D-разбиения построена, следует выбрать настроечные параметры АРВСД: k1 и k2 и проверить претендент на устойчивость. В данном случае удобнее всего использовать критерий Михайлова в той формулировке, что результирующее приращение фазы вектора годографа для устойчивой
системы должно составлять l |
|
квадрантов, где l – порядок характеристического |
|
2 |
|
уравнения системы. Современные алгоритмы требуют вычисления 2х-3х точек на квадрант. При этом расчет каждой точки – вычисление комплексного значения определителя, порядок которого 2(n+k). Эта формулировка использует характеристический определитель, в котором уравнения ПП в системе возбуждения и АРВ записаны в дробно-рациональной форме. Таким образом, если порядок характеристического уравнения, к примеру, l 10k , то для проверки претендента на устойчивость по критерию Михайлова требуется 2 3 10k раз вычислить опреде-
литель порядка 2(n+k), т.е. при n=1000 и k=50 требуется 1000 1500 раз вычис-
лить комплексные значения определителя порядка 2100.
Итак, основной объем расчетов статической устойчивости с учетом самораскачивания методом D-разбиения – вычисление комплексных значений определителей высоких порядков. Поскольку LH-факторизация – наиболее эффективный метод вычисления определителей, то повышать эффективность расчетов устойчивости остается только за счет понижения порядка характеристического определителя. Структурные особенности характеристического определителя позволяют это сделать.
Повышение эффективности расчетов статической устойчивости с учетом самораскачивания.
Действительно, блоки A( p),B( p) и C являются блочно-диагональными матрицами с бло- а заполненность блоков D 1 , D 2 ,
D 3 и D 4 отвечает заполненности матрицы узловых проводимостей.
Поскольку в расчетах устойчивости характеристический определитель рассчитыва-
ется многократно, для разных значений " p" " j ", а D i от " p" не зависят, то повы-
37
![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs38x1.jpg)
сить эффективность этих расчетов можно проведя пересчет элементов, не зависящих от " p" – однократно.
Это можно сделать двумя способами:
1)Для пояснения этой процедуры запишем исходные уравнения – математическую модель в компактном матричном виде:
A( p)
C0
B( p) |
0 |
|
|
x |
||
D |
|
D |
|
|
|
yг 0 |
|
(1) |
|
(2) |
|
|
|
D |
|
D |
|
|
|
yс |
|
(3) |
|
(4) |
|
|
|
или в развернутом виде:
A( p) x B( p) yг |
|
0 |
||
C x D(1) yг |
D(2) |
yс |
0 |
|
D(3) yг |
D(4) |
yс |
0 |
|
и исключим yс , |
понизив тем самым порядок системы от 2(n+k) до 4k |
|||
yс D(4) 1 D(3) |
yг , и тогда |
A( p) x B( p) yг 0
C x D(1) D(2) D(4) 1 D(3) yг 0
или обозначив D D(1) D(2) D(4) 1 D(3)
A( p) x B( p) yг 0 C x D yг 0
Таким образом, получаем систему
2k |
A( p) |
B( p) |
x |
0 , в которой блок D – полностью заполнен |
||
|
|
|
|
|
|
|
2k |
|
C |
D |
|
yг |
|
|
Физически это означает исключение узлов |
се- |
ти, не содержащих генераторы, т.е. экви- |
|
валентно приведению схемы сети к пол- |
|
ному многоугольнику, к вершинам кото- |
|
рого подключены генераторные ветви, т.е. |
вершины этого многоугольника – узлы примыкания генераторов.
В исходных уравнениях такую процедуру можно выполнить только для линейной сети, когда нагрузки заданы постоянными сопротивлениями и можно рассчитать матрицу собственных и взаимных проводимостей относительно генераторных узлов. В рассматриваемом случае нагрузки ЭЭС задаются статическими характеристиками мощности по напряжению и сеть в общем случае нелинейна. Исключение нагрузочных узлов оказалось возможным только для линеаризованных уравнений, записанных в малых отклонениях, когда нелинейная сеть приводится к эквивалентной линейной.
38
![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs39x1.jpg)
2) Объем вычислений можно заметно сократить, если воспользоваться для расчета элементов матрицы D алгоритм Гаусса, т.е. применив вычислительную схему, показанную на рисунке.
Итак, исключением сетевых узлов, к которым не подключены генераторы, порядок характеристического определителя понижен от 2(n+k) до 4k.
При этом в характеристическом определителе блоки A( p),B( p) и C не изменились, а блок
D стал полностью заполненным. Это та цена, которую приходится платить за выигрыш, связанный с понижением порядка характеристического определителя до 4k.
До сих пор мы, сформировав математическую модель для расчетов статической устойчивости с учетом самораскачивания, смотрели реализацию метода D-разбиения. Однако, возможен другой аспект рассмотрения колебательной статической устойчивости.
Лекция №9
Проверка колебательной устойчивости ЭЭС, заданной всеми параметрами, в том числе и настроечными.
В том случае, когда ЭЭС задана всеми параметрами и стоит вопрос только о том, устойчива ли она, ответ на этот вопрос требует:
1)выяснить, какой порядок будет иметь характеристическое уравнение для данной математической модели ЭЭС;
2)развернуть характеристический определитель в характеристическое уравнение;
3)на основе знания коэффициентов характеристического уравнения проверить колебательную устойчивость ЭЭС, используя критерии устойчивости.
1.Структура и объем вычислений, необходимых для определения порядка
характеристического уравнения.
а) Нерегулируемая системаЭЭС. В этом случае операторные блоки в характеристическом определителе, отвечающие уравнениям переходных процессов в генераторах, имеют структуру:
39
![](/html/2706/141/html_mXMkybpinz.P2GE/htmlconvd-E6wAjs40x1.jpg)
|
|
|
|
|
TJi |
|
p2 |
Pi |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
ном |
|
|
|
|
|
i |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Ai p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
E |
||||
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
p |
|
|
qi |
|
|
|
qi |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
doi |
|
|
|
i |
|
|
|
i |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Pi |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bi p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
E |
|
|
|
||||
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
p |
|
|
qi |
|
|
|
|
qi |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
doi |
|
|
|
i |
|
|
|
i |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pi |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
EQi |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
E |
|
|
||||||
Tdoi p |
|
|
|
|
|
qi |
|
|
|
|
qi |
|||||
|
EQi |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
EQi |
|||||||||
|
|
Pi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ui |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|||||
Tdoi p |
|
qi |
|
|
|
|
|
qi |
|
|
||||||
Ui |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Ui |
|
|
Т.е. каждый нерегулируемый генератор увеличивает порядок характеристического уравнения на 3 и при наличии k генераторов суммарный порядок характеристического уравнения будет равен 3k.
б) Регулируемая ЭЭС. Учет электромагнитных ПП в обмотке возбуждения и компонент, отражающих действие АРВ, приводит к усложнению структуры характеристического уравнения и к значительному повышению его порядка.
Рассмотрим в качестве примера широко используемый в настоящее время АРВСД , число каналов регулирования которого включает
первый канал – отклонение напряжения ∆U и первая производная напряжения U'
второй канал – системная стабилизация по отклонению fuг и первой производной частоты вектора напряжения fuг
третий канал – внутренняя стабилизация генератора по производной тока ротора I f
Несколько упрощенное описание этого АРВ имеет вид:
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
p k1u |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Eqe |
|
|
|
|
|
|
|
k0u |
|
|
|
|
|
|
U |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
1 pTe |
|
|
1 pT u |
|
|
|
|
1 pT1u |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
p k1 f |
|
|
|
|
|
|
p k1I f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
k0 f |
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
I f |
|||
1 |
pT f |
1 |
pT1 f |
|
1 |
pT1I |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
т.е. закон регулирования АРВСД описывается, как правило, в дробнорациональной операторной форме. Для получения характеристического уравнения в полиномиальном виде следует привести это выражение к общему знаменателю и умножить на него остальные члены уравнения электромагнитных ПП в обмотке возбуждения. Для Eqe получаем:
40