- •Міністерство освіти і науки україни
- •6. Зміст розрахунково-пояснювальної записки (основні питання)-
- •8. Календарний план виконання проекту
- •1. Вибір головної схеми електричних з'єднань
- •2. Розрахунок і побудова річного графіка навантаження
- •3. Вибір трансформаторів та компенсуючих пристроїв
- •3.1.Вибір трансформаторів
- •3.2. Розрахунок потужності компенсаційних пристроїв
- •4. Струми|токи|короткого замикання
- •4.1. Розрахунок струмів короткого замикання у відносних одиницях
- •4.2. Визначення ударних токів трифазного короткого замикання
- •4.3. Визначення теплового імпульсу
- •4.4. Заходи і засоби обмеження струмів короткого замикання
- •5. Вибір і перевірка устаткування на стороні високої напруги підстанції
- •5.1. Вибір шин
- •Характеристики гнучкої шини вибрано з табл. А.4 і приведено в табл.5.1.
- •Таблиця 5.1 Характеристики повітряних ліній 110 кВ зі сталеалюмінієвими проводами
- •5.2. Вибір підвісних ізоляторів
- •5.3. Вибір устаткування на відкритому розподільчому пристрої кВ
- •5.4. Вибір розрядників
- •5.5. Вибір апаратів в нейтралі трансформатора
- •6. Вибір і перевірка устаткування|обладнання|на стороні 6-10 кВ|підстанції
- •6.1. Вибір типу і конструкції розподільного пристрою|устрою|на напругу|напруження|6-10кВ
- •6.2. Вибір жорстких шин
- •6.3. Вибір ізоляторів
- •6.4. Вибір трансформаторів струму
- •6.5. Вибір трансформаторів напруги
- •6.6. Вибір трансформаторів власних потреб, оперативний струм
- •Вибір запобіжників та кабелів, що відходять буде виконуватися в курсовому проекті "Електропостачання промислових підприємств". Список використаних джерел
- •Таблиця а.4а Характеристики повітряних ліній 35 кВ зі сталеалюмінієвими проводами
- •Таблиця а.4б Характеристики повітряних ліній 110-220 кВ зі сталеалюмінієвими проводами
- •Таблиця а.5
- •ТаблицяА.10
- •Таблиця а.11
- •Додаток б Вихідні данні до курсового проекту Таблиця б.1
- •Додаток в
3. Вибір трансформаторів та компенсуючих пристроїв
3.1.Вибір трансформаторів
Для вибору трансформаторів необхідно визначити найбільш економічну реактивну потужність навантаження підстанції.
(3.1)
де - максимальне значення активної потужності навантаження підстанції;
- економічне значення тангенса, що задається для енергосистеми в залежності від вищої напруги мережі. Для живильної напруги 35 кв=0,23; 110 кВ=0,28; 220 кВ=0,32.
Для мережі =110 кВ приймаємо
-
=0,28
Економічна споживана реактивна потужність підстанції визначається, МВАр:
=50*0,28=14
Силові трансформатори, встановлені на підстанціях, призначені для перетворення електроенергії з однієї напруги на іншу.
У завданні на курсове проектування задано дві напруги підстанції –_ кВ і____кВ, тому по кількості обмоток слід приймати двообмоткові трансформатори. Якщо потужність вибраного трансформатора___МВА і більш, то необхідно приймати трансформатори з розщепленими обмотками по нижчій стороні з метою обмеження струмів короткого замикання.
Оскільки в завданні присутні споживачі першої і другої категорії, то число трансформаторів знижувальної підстанції, що розраховується, згідно норм технологічного проектування, приймається рівним двом.
На підстанціях з двома трансформаторами робочі секції шин нижчої напруги рекомендується тримати в роботі роздільно. При такому режимі струм короткого замикання зменшується і поліпшуються умови роботи апаратів низької напруги [1].
У системах електропостачання промислових підприємств потужність силових трансформаторів повинна забезпечити в нормальних умовах живлення всіх приймачів. При виборі потужності трансформаторів добиваємося економічно доцільного режиму роботи і відповідного забезпечення резервування живлення приймачів при відключенні одного з трансформаторів. При цьому враховується, що на двотрансформаторній підстанції є післяаварійний режим роботи.
Потужність трансформатора на двотрансформаторній підстанції вибирається по заданій потужності підстанції.
Максимальне навантаження підстанції з урахуванням компенсаційних пристроїв МВА:
51,92 (3.2)
де – максимальна активна потужність;
- максимальна реактивна потужність підстанції, МВАр;
– економічна реактивна потужність навантаження підстанції, МВАр;
Номінальна потужність трансформатора на підстанції відповідно до [3] визначається, МВА:
=0,7*51,92=36,34 (3.3)
Розрахункова потужність трансформаторів, одержана по формулі 3.3, округляється до найближчої стандартної потужності по шкалі ГОСТ 11920-85, ГОСТ 12965-85.
По табл. А1 вибираються два трансформатори одного типу. Данні трансформатора приведені в табл.3.1. Вибраний трансформатор перевіряється на аварійне перевантаження по ГОСТ 14209-97.
(3.4)
де – коефіцієнт аварійного перевантаження при відключенні одного з трансформаторів під час аварії, визначається по [4].
Він залежить від коефіцієнта початкового навантаження (K1), температури охолоджуючого середовища під час аварії (), тривалості перевантаження (h), а також від системи охолоджування трансформатора.
Коефіцієнт початкового навантаження K1 визначається як:
=45,79/(2*36,34)=0,63 ,(3.5)
де – число трансформаторів,
– середньоквадратичне навантаження, розраховується по добовому графіку навантаження, МВА:
, (3.6)
де – тривалість графіка, годин;
Преображаємо математичну формулу 3.9 в розрахункову
=45,79
де – тривалість i-того ступеня добового графіка (1година, табл. 2.1.),
– повна потужність i-того ступеня графіка.
–множення з табл. 2.1.
Таблиця 3.1
Вибір трансформаторів
-
Трансформатор
ТРДН-40000/110
Номінальна потужність, Sнтр, МВА
40
Середня номінальна напруга, кВ
115/6,3;10,5
Напруга короткого замикання UК, %
10,5
Втрати короткого замикання PК, кВт
172
Втрати холостого ходу, Рх, кВт
36
Струм холостого ходу, I х, %
0,65
Розрахункова вартість, тис. грн.
545
Активний опір трансформатора, RT, Ом
1,42
Реактивний опір трансформатора, XT, Ом
34,7
Реактивна потужність трансформатора, що намагнічує, Qс, квар
260
Границі регулювання напруги ,%
+/-8
Величина перевантаження трансформатора в аварійному режимі, ΔS1, %
1,5
*Примітки. 1. Наявність букви ”Р” в найменуванні трансформатора – це трансформатор з розчепленням вторинної обмотки. 2. Активний RT і реактивнийXTопори для трансформаторів з розчепленням вторинної обмотки приведені в табл. 2.7 при паралельному з’єднанні розщеплених половин вторинної обмотки
Коефіцієнт початкового навантаження:
=45,79/(2*36,34)=0,63 (3.7)
Розрахункова добова тривалість аварійного перевантаження приймається згідно з нормами технологічного проектування, при однозмінній роботі 4 год., при двозмінній 8 год., при тризмінній 12-24 год. Для двозмінної роботи приймаємо=8 год.
Задаємось середньою температурою охолоджуючого повітря для літнього та зимового періоду, приймається середня температура для літа Луганської області = 21,20C, для зими Луганської області
=–5,90C [4].
По табл. 1.36 [2], табл. А2 для =0,63і=8год, температури навколишнього середовища взимку Луганської області=-5,90C і способу охолоджування трансформатора Д (найменування трансформатора табл.3.1) визначаємо допустиме аварійне навантаження взимку
-
=1,6
(3.7а)
Вибраний трансформатор перевіряється на аварійне перевантаження по ГОСТ 14209-97 для зимового навантаження підстанції .
40*1,6≥40
64≥40(3.8)
Вибраний трансформатор задовольняє аварійному перевантаженню взимку.
По табл. 1.36 [2], табл. А2 для =0,63і=8 год, температури навколишнього середовища для літа Луганської області= 21,20C і способу охолоджування трансформатора Д (найменування трансформатора табл.3.1) визначаємо допустиме аварійне навантаження
-
=1,3
.
Вибраний трансформатор перевіряється на аварійне перевантаження по ГОСТ 14209-97 для літнього навантаження підстанції .
(3.9)
40*1,3≥40*70/100
52≥28
де – літнє навантаження підстанції у відсотках від зимового навантаження, береться з вихідних даних завдання до курсового проекту.
Вибраний трансформатор задовольняє аварійному перевантаженню влітку.
Якщо умови (3.8 та 3.9) не виконується, то необхідно передбачити відключення частини|частки|споживачів III категорії, або збільшити потужність трансформатора на один ступінь.