![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Уфимский государственный авиационный технический университет
- •Содержание
- •Введение
- •1. Порядок выполнения работы
- •2. Контрольные задания
- •3. Расчет рабочего органа подъемно-транспортного механизма
- •4. Выбор электродвигателя, определение передаточных отношений подъемно-транспортного механизма
- •4.2. Подбор передаточных отношений
- •5. Подготовка данных для расчета проектируемого передаточного механизма (двухступенчатого цилиндрического редуктора)
- •5.1. Выбор материалов и термообработки для производства зубчатых колес
- •6. Определение допускаемых напряжений
- •7. Проектный расчёт закрытых цилиндрических зубчатых передач
- •8. Расчет валов на прочность
- •8.1. Эскизная компоновка редуктора
- •8.2. Расчет валов на прочность
- •9. Предварительный выбор типа подшипника
- •10. Расчет соединения зубчатого колеса
- •11. Смазывание зубчатых передач
- •Список литературы
- •При механической обработке Методические указания и варианты контрольных заданий
7. Проектный расчёт закрытых цилиндрических зубчатых передач
Начинаем расчет со второй прямозубой пары (тихоходной ступени), как наиболее нагруженной и в основном определяющей габариты редуктора. Предварительный расчет выполняем по формуле
. (7.1)
Условимся обозначать здесь и далее предварительно выбранные или рассчитанные параметры дополнительным индексом – ( ' ).
Таблица 7.1
Редукторы при расположении колес относительно опор |
Рекомендуемые значения |
Твердость рабочих поверхностей зубьев | |
Н2
Н1
и Н2 |
Н1 и Н2>350НВ | ||
Симметричное |
|
0,3…0,5 1,2…1,6 |
0,25…0,3 0,9…0,3 |
Несимметричное |
|
0,25…0,4 1,0…1,25 |
0,2…0,25 0,65…0,8 |
Консольное |
|
0,2…0,25 0,6…0,7 |
0,15…0,2 0,45…0,55 |
Примечания:
1. Для шевронных колес при bw
равной
сумме полушевронов
увеличивают в 1,3...1,4 раза. 2. Для подвижных
колес коробок скоростей
=0,1...0,2.
3. Большие значения - для постоянных и
близких к ним нагрузок. 4. Для
многоступенчатых редукторов, в которых
нагрузка увеличивается от ступени к
ступени, в каждой последующей ступени
значения
,
принимают
больше на 20...30%, чем в предыдущей. Это
способствует хорошему отношению
размеров колес по ступеням. Если при
расчете выбирают
,
то
расчетное значение bw
проверяют по максимально допускаемому
значению
.
По
рекомендации таблицы 7.1 принимаем
при
этом по формуле определяем
.
По
графику (рис. 7.1) находим коэффициент
КНβ.
Рис. 7.1. Расчет коэффициента КНβ с учетом деформации валов, опор и самих колес, а также ошибки монтажа и приработки зубьев
Далее по формуле определяем приведенный модуль упругости для стальных зубчатых колес проектируемой пары (шестерня – 1, колесо – 2)
. (7.2)
Для сталей Епр =2,1·105 МПа.
Полученное
значение межосевого расстояние
округляем по стандартному рядуRa
40 (таб. П.2.2).
Находим
ширину зубчатого венца проектируемой
пары
.
По табл. 7.2 принимаем
и находим модуль
.
Таблица 7.2
Конструкция |
|
Высоконагруженные точные передачи, валы, опоры и корпуса повышенной жесткости:
Н Н>350НВ Обычные передачи редукторного типа в отдельном корпусе с достаточно жесткими валами и опорами (и другие аналогичные):
Н Н>350НВ Грубые передачи, например с опорами на стальных конструкциях (крановые и т. п.) или с плохо обработанными колесами (литые), а также открытые передачи, передачи с консольными валами (конические), подвижные колеса коробок скоростей |
45…30 30…20
20…30 20…15
15…10 |
Примечание.
Меньшие значения
-
для повторно-кратковременных режимов
работы, значительных перегрузок и
средних скоростей; большие значения
-
для длительных режимов работы, небольших
перегрузок и высоких скоростей.
По таблице 7.3 назначаем стандартные значения модуля m.
Таблица 7.3
Ряды |
Модуль, мм |
1-й |
1; 1,25; 1,5; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6; 8; 10; 12; 16; 20; 25 |
2-й |
1,125; 1,375; 1,75; 2,25; 2,75; 3,5; 4,5; 5,5; 7; 9; 11; 14; 18; 22 |
Примечание. Следует предпочитать 1-й ряд.
Суммарное
число зубьев
. (7.3)
Примечание.
При расчете прямозубых передач без
смещения для сохранения принятого
значения а
модуль
следует подбирать так, чтобы
было целым числом.
Число
зубьев шестерни
.
должно
быть не менее zmin
=17.
Число зубьев колеса
.
Фактическое передаточное число и2ф
= z2/z1.
Полученное значение фактического
передаточного числа не должно превышать
4% погрешности.
Определяют
фактическое межосевое расстояние. Для
прямозубой передачи
,
мм.
Диаметры шестерни и колеса тихоходной прямозубой ступени:
делительный диаметр d1=z1m; d2=z2m, мм;
диаметр вершин зубьев dа1= d1+2m; da2= d2+2m, мм;
диаметр впадин зубьев df1= d1-2,5m; df2= d2-2,5m, мм.
Выполняем проверочный расчет на усталость по контактным напряжениям по формуле
,
МПа,
(7.4)
где
=α=20º,
sin2α≈0,64.
Предварительно
определяем КН=
.,
где KНV
– коэффициент динамической нагрузки
(табл. 7.4).
Таблица 7.4
Значения коэффициентов KНV и KFV
Степень точности |
Твердость поверхностей зубьев |
Коэффициенты |
Окружная скорость V, м/с | ||||||
1 |
2 |
4 |
6 |
8 |
10 | ||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 | |
6 |
а |
KHv |
1.03 1.01 |
1.06 1.02 |
1.12 1.03 |
1.17 1.04 |
1.23 1.06 |
1.28 1.07 | |
KFv |
1.06 1.02 |
1.13 1.05 |
1.26 1.10 |
1.40 1.15 |
1.53 1.20 |
1.67 1.25 | |||
б |
KHv |
1.02 1.00 |
1.04 1.00 |
1.07 1.02 |
1.10 1.02 |
1.15 1.03 |
1.18 1.04 | ||
KFv |
1.02 1.01 |
1.04 1.02 |
1.08 1.03 |
1.11 1.04 |
1.14 1.06 |
1.17 1.07 |
Продолжение табл. 7.4
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
7 |
а |
KHv |
1.04 1.02 |
1.07 1.03 |
1.14 1.05 |
1.21 1.06 |
1.29 1.07 |
1.36 1.08 |
KFv |
1.08 1.03 |
1.16 1.06 |
1.33 1.11 |
1.50 1.16 |
1.67 1.22 |
1.80 1.27 | ||
б |
KHv |
1.03 1.00 |
1.05 1.01 |
1.09 1.02 |
1.14 1.03 |
1.19 1.03 |
1.24 1.04 | |
KFv |
1.03 1.01 |
1.05 1.02 |
1.09 1.03 |
1.13 1.05 |
1.17 1.07 |
1.22 1.08 | ||
8 |
а |
KHv |
1.04 1.01 |
1.08 1.02 |
1.16 1.04 |
1.24 1.06 |
1.32 1.07 |
1.40 1.08 |
KFv |
1.10 1.03 |
1.20 1.06 |
1.38 1.11 |
1.58 1.17 |
1.78 1.23 |
1.96 1.29 | ||
б |
KHv |
1.03 |
1.06 1.01 |
1.10 1.02 |
1.16 1.03 |
1.22 1.04 |
1.26 1.05 | |
1.01 | ||||||||
KFv |
1.04 1.01 |
1.06 1.02 |
1.12 1.03 |
1.16 1.05 |
1.21 1.07 |
1.26 1.08 | ||
9 |
а |
KHv |
1.05 1.01 |
1.10 1.03 |
1.20 1.05 |
1.30 1.07 |
1.40 1.09 |
1.50 1.12 |
KFv |
1.13 1.04 |
1.28 1.07 |
1.50 1.14 |
1.77 1.21 |
1.98 1.28 |
2.25 1.35 | ||
б |
KHv |
1.04 1.01 |
1.07 1.01 |
1.13 1.02 |
1.20 1.03 |
1.26 1.04 |
1.32 1.05 | |
KFv |
1.04 1.01 |
1.07 1.02 |
1.14 1.04 |
1.21 1.06 |
1.27 1.08 |
1.34 1.09 |
Примечание:
1. Твердость поверхностей зубьев
Окружная скорость колеса тихоходной ступени V= πd2п3/60. По табл. 7.5 назначаем степень точности.
Выполняем проверочный расчет проектируемой ступени по напряжениям изгиба по формуле
,
МПа.
(7.5)
По
графику рис. 7.2 при х
= 0 находим
для шестерни и зубчатого колеса.
Таблица 7.5
Степень точности, не ниже |
Окружная скорость, м/с, не более |
Примечание | |
прямозубая |
косозубая | ||
6 (высокоточные) |
15 |
30 |
Высокоскоростные передачи, механизмы точной кинематической связи – делительные отсчетные и т.п. |
7 (точные) |
10 |
15 |
Передачи при повышенных скоростях и умеренных нагрузках или при повышенных нагрузках и умеренных скоростях |
8 (средней точности) |
6 |
10 |
Передачи общего машиностроения, не требующие особой точности |
9 (пониженной точности) |
2 |
4 |
Тихоходные передачи с пониженными требованиями к точности |
Примечание.
Если значения
и
расходятся более чем на ±5%, то их можно
сблизить - путем изменения ширины колес
по условию,
.
Рис. 7.2. Зависимость коэффициента формы зуба от числа зубьев
Расчет
выполняем по тому из зубчатых колес
проектируемой пары, у которого меньше
отношение
/
.
По
графику рис. 7.1 и по табл. 7.4 определяем
коэффициенты
и
.
Окружное усилие на зубчатом колесе тихоходной ступени
,
Н,
(7.6)
где
=T3.
Рассчитываем первую быстроходную ступень проектируемого редуктора (косозубую пару). Этот расчет можно выполнять с учетом или без учета уже известных размеров колес второй ступени редуктора. Во втором случае сохраняется порядок расчета, изложенный выше. При этом приходится выполнять корректировку расчетов в целях уменьшения габаритов и соблюдения условия одновременного погружения колес обеих ступеней в масляную ванну на рекомендуемую глубину. Тот же результат получают быстрее при расчете с учетом размеров колеса второй тихоходной ступени. Ниже излагается такой расчет.
Назначаем
диаметр колеса первой быстроходной
ступени
,
где
-
диаметр колеса второй тихоходной
ступени. Диаметр шестерни быстроходной
ступени
.
Межосевое расстояние ступени
Полученное значение
приводим
в соответствие
стандартного ряда Rа
40.
В противном случае подбираем новые
значения диаметров колес.
Для
определения ширины зубчатого колеса
используем формулу
,
мм (7.7)
решив
ее относительно
и
приняв предварительно
=1:
. (7.8)
При
этом полученное значение
не
должно превышать допускаемых максимальных
значений (табл. 7.1).
По
табл. 7.2 принимаем
и
находим нормальный модуль
.
Его значение уточняем по табл. 7.3.
Выполняя
рекомендации по назначению коэффициента
осевого перекрытия
принимаем
и определяем угол наклона зуба косозубого
колесаβ:
.
В целях избежания получения больших
осевых сил в косозубом зацеплении
рекомендуют принимать β
=8…20º.
Число
зубьев шестерни определяется
Полученное число зубьев z1 должно соответствовать значениям табл. 7.6.
Таблица 7.6
Коэффициент смещения |
Передачи | |||
шестерни х1 |
колеса х2 |
прямозубые |
косозубые и шевронные | |
0 |
0 |
z1 |
z1 | |
0,3 |
-0,3 |
14 |
z1
рекомендация
не распространяется на передачи, у
которых при твердости колеса
| |
0,5 |
0,5 |
10 |
|
* Ограничение по подрезанию:
β,º до 12 св. 12 до 17 св. 17 до 21 св. 21 до 24 св. 24 до 28 св. 28 до 30
zmin 17 16 15 14 13 12
** Ограничение по подрезанию:
β,º до 10 св. 10 до 15 св. 15 до 20 св. 20 до 25 св. 25 до 30
zmin 12 11 10 9 8
*** Нижние предельные значения z1, определяемые минимумом εα=1,2 в зависимости от z2:
z1 16 18…19 20…21 22…24 25…28 29
z2 16 14 13 12 11 10
Число
зубьев колеса
.
Фактическое
передаточное число
.
Фактическое
передаточное отношение редуктора
должно иметь отклонение от ранее
рассчитанного в пределах допускаемой
погрешности ±4%.
Уточняем
значение β
по межосевому расстоянию
.
Выполняем проверочный расчет по контактным напряжениям по формуле
,
МПа.
(7.9)
Предварительно определяем окружную скорость
,
м/с. (7.10)
По таблице 7.4 назначаем степень точности зубчатого колеса.
По табл. 7.3 принимаем КHV; по графику рис. 7.1 - КНβ.
По табл. 7.7 принимаем КHα.
Таблица 7.7
Окружная скорость V, м/с |
Степень точности |
КHα |
КFα |
До 5 |
7 8 9 |
1,03 1,07 1,13 |
1,07 1,22 1,35 |
Свыше 5 до 10 |
7 8 |
1,05 1,1 |
1,13 1,25 |
Свыше 10 до 15 |
7 8 |
1,08 1,15 |
1,25 1,4 |
Определяем коэффициент повышения прочности косозубых передач по контактным напряжениям
. (7.11)
Определяем коэффициент торцевого перекрытия по формуле
. (7.12)
Выполняем проверочный расчет по контактным напряжениям. При незначительном расхождении расчетного и допускаемого напряжений проводим корректировку по ширине зачатого венца.
Проверочный расчет по напряжениям изгиба по формуле
,
МПа.
(7.13)
Коэффициент
формы зуба
для
прямозубых колёс назначают по графику
рис. 7.2 в зависимости от фактического
числа зубьев для прямозубых колёс и от
числа зубьев эквивалентных колёс
- для косозубых колес.
По
графику рис. 7.2. при х=0
находим; для шестерни
,
для колеса
.
Определяем
отношение
и
.Расчет
выполняем по меньшему из полученных
значений.
По табл. 7.7 принимаем КFα и вычисляем коэффициент повышения прочности косозубых передач по напряжениям изгиба по формуле
, (7.14)
где
=1-βº/140.
По
графику рис. 7.1 принимаем
и по таблице 7.4 -
.
Далее
определяем окружную скорость
.
В результате расчета получаем следующие данные проектируемого редуктора:
1-я ступень (быстроходная, косозубая) – mn, z1, z2, d1, d2, a1, β, bw1;
2-я ступень (тихоходная, прямозубая) – m, z1, z2, d1, d2, a2, bw2