9.2 Расчет допускаемых контактных напряжений

9.2.1 Расчет допускаемых контактных напряжений быстроходной передачи

Допускаемое контактное напряжение определяется как

,

где [_H]_1Б - допускаемое контактное напряжение на шестерне;

[_H]_2Б­ - допускаемое контактное напряжение на колесе.

,

,

,

где N_HG - предел контактной выносливости;

Учитывая, что 34 HRC≈340HB - базовое число циклов нагружения [7, рис 8,40].

,

где n - частота вращения быстроходного вала, n_1Б = 950 мин^-1;

с - число зацеплений зуба шестерни за один оборот, с = 1.

–коэффициент эквивалентности, зависящий от режима нагрузки. Для II режима нагрузки _F = 0,25 [2, табл.8.9].

,

примем .

Коэффициент безопасности для закалки равен S_H = 1,2.

.

Проводим аналогичные расчеты для колеса быстроходной передачи.

,

,

,

,

Учитывая, что 39HRC≈390HB - базовое число циклов нагружения [7, рис 8,40].

,

где n - частота вращения промежуточного вала, n_2Б =178.57 мин^-1.

с - число зацеплений зуба шестерни за один оборот, с = 1.

–коэффициент эквивалентности, зависящий от режима нагрузки. Для II режима нагрузки _F = 0,25 [2, табл.8.9].

,

.

принимаем Z_N2Б = 1,.

Коэффициент безопасности для закалки равен S_H = 1,2.

,

.

Допускаемые изгибные напряжения определяются по формуле:

,

где _Flim - предел выносливости зубьев по напряжениям изгиба,

_Flim1Б = 550МПа,

_Flim2Б =550 МПа.

S_F - коэффициент безопасности, S_F=1,75;

Y_A - коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки, для односторонней нагрузки Y_A = 1;

Y_N - коэффициент долговечности.

,

где N_FG – базовое число циклов, для сталей N_FG = 4·10⁶;

N_FE - эквивалентное число циклов нагружения.

,

где _F - коэффициент эквивалентности, зависящий от режима нагрузки. Для II режима нагрузки и улучшения _F = 0,143 [2, табл.8.9].

,

,

Y_N1Б и Y_N2Б назначаем равным единице, Y_N1Б = 1, Y_N2Б = 1.

,

9.2.2 Расчет допускаемых контактных напряжений тиходной передачи

Допускаемое контактное напряжение определяется как

,

где [_H]_1Т - допускаемое контактное напряжение на шестерне;

[_H]_2Т­ - допускаемое контактное напряжение на колесе.

,

,

,

,

Учитывая, что 42HRC≈420HB - базовое число циклов нагружения [7, рис 8,40].

,

где n - частота вращения промежуточного вала, n_2Б =178.57 мин^-1.

с - число зацеплений зуба шестерни за один оборот, с = 1.

–коэффициент эквивалентности, зависящий от режима нагрузки. Для II режима нагрузки _F = 0,25 [2, табл.8.9].

,

.

Коэффициент безопасности для закалки равен S_H = 1,2.

.

Проводим аналогичные расчеты для колеса тихоходной передачи.

,

,

,

,

Учитывая, что 42HRC≈420HB - базовое число циклов нагружения [7, рис 8,40].

,

где n - частота вращения тихоходного вала.

,

где n - частота вращения промежуточного вала, n_2Т =33.57 мин^-1.

с - число зацеплений зуба шестерни за один оборот, с = 1.

–коэффициент эквивалентности, зависящий от режима нагрузки. Для II режима нагрузки _F = 0,25 [2, табл.8.9].

.

Коэффициент безопасности для закалки равен S_H = 1,2.

,

.

Допускаемые изгибные напряжения определяются по формуле:

,

где _Flim - предел выносливости зубьев по напряжениям изгиба для объемной закалки _Flim = 550 ,

_Flim1Т = 550 МПа;

_Flim2Т =550 МПа.

S_F - коэффициент безопасности, S_F = 1,75;

Y_A - коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки, для односторонней нагрузки Y_A = 1;

Y_N - коэффициент долговечности.

,

где N_FG - предел изгибной выносливости, для сталей N_FG = 4·10⁶;

N_FE - эквивалентное число циклов нагружения.

,

где _F - коэффициент эквивалентности, зависящий от режима нагрузки. Для II режима нагрузки и улучшения _F = 0,143 [2, табл. 8.9].

,

,

,

,

,

.