книги / Основы пневмоавтоматики
..pdf1. СТАТИКА П Н ЕВ М А ТИ ЧЕС К И Х П РО ТО Ч Н Ы Х КА М ЕР
Статика пневматической проточной камеры, Содержащей два турбулентных дросселя. В пневмоавтоматике широкое рас
пространение получили проточные камеры с двумя турбулентны ми дросселями (рис. 33). В такой проточной камере возможны четыре различных сочетания режимов истечения через дроссе ли / и 2.
1 . Докритическое истечение через дроссели 1 и 2 (в дальней шем для краткости этот режим будем обозначать Д — Д ) .
2. Надкритическое истечение че- |
|
W |
|
|||||
рез дроссель 1 и докритическое ис |
Ро |
Pi ■ЛУЧ Р г |
||||||
течение через дроссель 2(Н —Д). |
|
|||||||
че |
м |
|||||||
3. Докритическое |
истечение |
|
|
ж |
||||
рез дроссель 1 и надкритическое ис |
|
И |
||||||
течение через дроссель 2 (Д —Н). |
|
|||||||
4. Надкритическое |
истечение |
че |
Рис. 33. Схема проточной каме |
|||||
рез дроссели 1 и 2 (Н—Н). Термо |
||||||||
ры с двумя турбулентными |
||||||||
динамический процесс изменения со |
|
дросселями |
||||||
стояния |
газа |
в |
камерах |
мо |
|
|
|
|
жет быть |
принят |
изотермическим, т. е. Т0 = Тг = Т2 = Т, в то |
||||||
время как |
при истечении через |
дроссель |
процесс |
принимается |
адиабатическим. Это допущение хорошо подтверждается экспе риментами. Первое допущение действительно для случая малой скорости течения воздуха в камере по сравнению со скоростью течения в дросселе, либо при равных скоростях течения воздуха в камерах [24].
Уравнения статических характеристик пневматической каме ры (рис. 33) можно получить из условия равенства расходов в установившемся режиме через первый и второй дроссели. Для сочетания режимов истечения Д — Д через первый и второй
дроссели уравнение статической характеристики, если восполь зоваться упрощенными формулами для адиабатического течения
[см., например, |
формулу (4)] через дроссель, можно записать |
|||
в виде |
|
|
|
|
л |
/ |
| |
/ |
Р2(Р1 Р2)у |
где f\ п f2 — эффективные |
площади |
турбулентных дросселей 1 |
и 2 , представляющие собой произведение геометрических площа
дей на коэффициенты расхода.
Обозначим р21ро = r\ |
pjpo = |
п; р21р\ = г2, тогда для сочета |
|||
ния режимов истечения Д — Д |
с учетом |
того, что г = пгг, |
по |
||
лучим |
|
|
|
|
|
1 —Г2 |
гI ^ 0,5; |
г2^ 0,5. |
(28) |
||
Г2 |
Г |
||||
|
|
|
71
Аналогичным способом находят уравнения и для остальных возможных сочетаний режимов истечения через первый и второй дроссели проточной камеры. Эти уравнения будут иметь вид:
для сочетания режимов истечения Н — Д
( А ) 2 = 4г2 ( 1 ^ . ) ; |
г, <0,5; г2> 0,5; |
|
для Д — Н |
|
|
|
|
(29) |
для Н — Н |
|
|
-7 - = — ; |
г1 •< 0,5; |
г2< 0,5. |
fi г2 |
|
|
Однако выполнить статический расчет по приведенным фор мулам весьма трудно, так как часто заранее неизвестны сочета-
Рис. 34. График для определения давлений в междроссельной ка мере с турбулентными дросселями
ния режимов истечения через первый и второй дроссели проточ ной пневматической камеры, например, если заданы fu f2, Ро и р2 и требуется определить давление в междроссельной камере р\.
Следовательно, заранее неизвестно, какой из приведенных фор мул следует воспользоваться. Исключение составляет случай
72
г ^ 0,5 , когда в обоих дросселях имеет место докритическое ис
течение.
Задача расчета пневматической проточной камеры с турбу лентными дросселями упрощается, если воспользоваться графи ками, приведенными на рис. 34. Кривые на графике построены по уравнениям (28) — (29) статики проточной камеры. График разбит на четыре зоны, каждая из которых соответствует одно му из возможных сочетаний режимов истечения через дроссели
проточной камеры. Граница между областями Н — Д у Д — Д и |
||||
Н — Я, Д — Я |
выражается уравнением |
прямой |
линии г2 = 0,5. |
|
Действительно, |
при г2 ^ 0,5 во втором |
дросселе |
всегда |
будет |
иметь место докритический режим истечения, а при г2 ^ |
0,5 — |
надкритический.
Уравнение границы между областями Я — Я и Д — Я опре деляется из уравнения для сочетания режимов истечения Д — Я
подстановкой г2 = г/г\ = г/0,5 , |
так как на границе областей |
г\ = 0,5. Отсюда получаем fi/f2 = |
0,5. |
И, наконец, уравнение границы между областями Д — Д и Я — Д можно найти, если заменить в уравнении статики для со четания режимов истечения Д — Д г на произведение Г\Г2 и под ставить в полученное выражение т\ = 0,5. После преобразований
получим
Пользуясь графиком, представленным на рис. 34, можно, на пример, определить давление в междроссельной камере ри если известны эффективные площади дросселей f x и f2 и давления р0 и р2. Помимо этого одновременно автоматически определяется и
сочетание режимов истечения через первый и второй дроссели.
Пример 3. Заданы абсолютные давления р0 = 0.25 МПа и р2 = 0,103 МПа.
а также |
/ 1//2 = 0,8. Требуется определить давление р\. |
Находим отношение |
|
P2IP0 = 0,412. Затем восстанавливаем перпендикуляр из |
точки f j f 2 = 0,8 к оси |
||
абсцисс |
(график рис. 34), находим его пересечение с кривой для |
р2/р0 = 0,412. |
|
Кривой |
для отношения р2/р0 = 0,412 нет; для нахождения точки |
пересечения |
необходимо, применяя метод интерполяции, приближенно нанести на графике отрезок кривой. Из точки пересечения опускаем перпендикуляр на ось орди
нат и определяем отношение г2 = р2/р\ = 0,569, откуда р\ = — |
= —---- = |
г2 |
0,569 |
= 0,181 МПа. |
|
Из графика также определяем, что сочетание режимов истечений через дроссели 1 н 2 соответствует области Д — Д.
При построении статических характеристик пневматических проточных камер следует учитывать коэффициенты расхода че рез первый и второй дроссели, так как в противном случае рас чет может дать значительные погрешности.
Пневматическая проточная камера с переменными дроссе лями. Учет коэффициента расхода при расчете статической характеристики. Кроме проточных камер с постоянными дрос
73
селями, в пневмоавтоматике широкое распространение нашли также проточные камеры с регулируемыми дросселями и про точные камеры с переменными дросселями, называемые усили телями типа сопло — заслонка (рис. 35). Если для проточных камер с постоянными дросселями коэффициент расхода можно приближенно считать постоянным, то для проточных камер с пе ременными дросселями он изменяется в широких пределах. По этому при расчете статических характеристик это изменение коэффициента расхода необходимо учитывать.
Под статической характеристикой в данном случае понимают зависимость давления в междроссельной камере от открытия
п
Рис. 35. Проточная камера с переменным дросселем сопло — заслонка
дросселя в установившемся режиме. Открытие дросселя можно характеризовать, например, расстоянием h между соплом и за
слонкой.
Существует несколько методов учета коэффициентов расхода дросселирующих органов проточной камеры. Остановимся на методе последовательных приближений. Допустим, что требует ся определить давление р\ в междроссельной камере для задан ных значений проходных сечений F\ и F2 и давлений ро и р2. Так как заранее нельзя определить одновременно коэффициенты \ц
и ц2, то поступают следующим образом. В первом приближении задают давление р{* так, что ро> р \ > р2. Зная все параметры
первого и второго дросселей, при помощи специальных графиков (например, представленных на рис. 15) определяют коэффици енты расхода ц/ и \л\. Определив отношение эффективных пло
щадей
г и л |
^ 1 ; |
V f2 Л |
р‘ Р2 |
по графику на рис. 34 по кривой для заданного отношения рг/ро находим значение (Рг/pi) и• Сравнив это значение с предыдущим (P2lpi)i, полученным делением р2 на р\, и убедившись, что они
существенно отличаются друг от друга, переходим к следующе
му приближению. Зная новое значение р! 1 = — —— , находим (р2/Р1) 11
р! 1 и и ,1. Для нового значения отношения
/U _ \ |
P"f i |
W 2 / 1 1 |
|
Римской цифрой обозначен номер приближения I, II, ..., N.
74
по графику на рис. 34 находим новое значение (p2lp\)m. Посту
пая описанным образом, действуют до тех пор, пока вновь най денное отношение (P2/P I) N не станет равным (р2/р\)к-и после чего определяют р\. Опыт показывает, что процесс отыскания р\
сходится после трех-четырех последовательных приближений. Приведем пример расчета одной точки статической характе
ристики усилителя сопло — заслонка.
|
Пример |
4. |
Определим методом последовательных приближений одну |
|||||||||||||
точку |
статической |
характеристики усилителя |
сопло — заслонка (рис. 35). Па |
|||||||||||||
раметры усилителя |
следующие: диаметр |
постоянного |
дросселя |
(жиклера) |
||||||||||||
d\ = 0,37 мм, диаметр |
сопла |
переменного |
мп |
|
|
|
||||||||||
солютное давление после второго дросселя |
|
\ \ |
|
|
||||||||||||
/72 = 0,1 МПа, |
абсолютное |
давление |
пита |
0,10 |
\\ |
|
|
|||||||||
ния |
ро = |
0,222 |
МПа, |
р2/ро = 0,45, темпера- |
\\ |
|
|
|||||||||
тура |
Т = 293 К. Найдем давление р\ |
в меж |
\ г |
'V|\ |
|
|||||||||||
дроссельной |
камере, |
соответствующее |
от |
|
||||||||||||
крытию h = 0,03 мм. Так как первый дрос- |
0,08 |
|
||||||||||||||
сель — жиклер, то его коэффициент расхода |
|
\ \ |
|
|||||||||||||
можно |
принять постоянным р-1 = 0 ,8 . |
|
0,06 |
\ \ |
|
|||||||||||
|
Зададимся |
в |
|
первом |
приближении |
■А' |
|
|||||||||
р\ = 0,16 |
МПа |
и по графику на рис. 15,6 |
|
|
||||||||||||
0,0*> |
|
\ |
|
|||||||||||||
по кривой |
для |
принятого |
давления |
и для |
|
Л |
|
|||||||||
заданного |
h |
найдем |
\ |
= 0,24*. |
|
|
|
|
\ \ |
|
||||||
|
Подсчитаем |
отношения |
эффективных |
0,02 |
|
----V |
||||||||||
площадей: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
^ |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
ndi |
|
|
|
|
0 |
0,02 |
0,0к |
0,06 h, мм |
|
|
|
|
|
|
|
Pi |
|
= 1,56. |
|
|
Рис. 36. Статические характери |
|||||
|
|
|
|
|
|
»\nd2h |
|
|
стики усилителя типа сопло — |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
заслонка |
|
||||
На |
графике |
по |
кривой |
для р21ро = 0,45, |
которая |
может |
быть |
приблизи |
||||||||
тельно |
намечена между кривыми с р21ро = 0,5 и р21ро = 0,4, находим отноше |
|||||||||||||||
ние |
(p2/pi)u |
= 0,5. |
Так |
как |
отношение первого приближения |
(p2lpi)i = 0,625 |
значительно отличается от отношения второго приближения, приступаем к на хождению третьего приближения.
Возьмем отношение (p2lpi)n = 0,5, следовательно, р \ 1= 0,2 МПа. По графику на рис. 15, б находим р, ^ 1 = 0,35. В данном случае
nd\
р{п =0,182 МПа.
* Коэффициенты расхода, найденные по |
графику, представленному на |
рис. 15, могут быть отнесены как к формулам |
(2) и (3), так и к формулам |
(4) и (5) Сен-Венана Ванцеля, так как результаты расчетов, полученных по этим формулам, отличаются не более чем, на 3,4%.
75
Переходим к четвертому приближению. Действуя в описанной выше по следовательности, будем иметь
I* ! 11 —0,3; |
■ Ч |
1,25; |
Р2 |
= 0,53; |
|
Р\ |
|||||
|
h |
/ I I I |
I V |
||
|
p |v = 0,189 МПа. |
|
|||
Пренебрегая различием |
в третьем знаке |
после |
запятой для p j 11 и p |v г |
принимаем рх = 0,189 МПа.
Действуя таким же образом, находим рх для других выбранных значений •Л. На рис. 36 показаны статические характеристики пневматического усилителя
сопло — заслонка с параметрами, принятыми в |
данном примере, |
причем кри |
||
вая |
1 — экспериментальная статическая |
характеристика, кривая |
2 — статиче |
|
ская |
характеристика, рассчитанная без |
учета |
переменности |
коэффициента |
расхода, и кривая 3 — статическая характеристика, рассчитанная |
с учетом |
переменности коэффициента расхода методом последовательных |
приближе |
ний. Из приведенного графика следует, что неучет переменности коэффициен та расхода переменного дросселя сопло—заслонка при расчете статической характеристики дает значительную погрешность.
Способы улучшения статической характеристики пневмати ческого усилителя сопло-заслонка. Усилитель сопло-заслонка
имеет особое значение в пневмоавтоматике, так как без него не
обходится почти ни один |
пневматический |
вычислительный |
при |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
бор мембранного типа. |
Для |
повышения |
||||||||||
|
|
|
|
|
чувствительности |
пневматических |
прибо |
||||||||||
|
|
|
|
|
ров, их точности необходимо |
стремиться |
|||||||||||
|
|
|
|
|
к увеличению крутизны рабочего участка |
||||||||||||
|
|
|
|
|
статической характеристики |
пневматиче |
|||||||||||
|
|
|
|
|
ского |
усилителя |
сопло-заслонка, |
к сме |
|||||||||
|
|
|
|
|
щению рабочего участка вправо от нача |
||||||||||||
|
|
|
|
|
ла координат |
и к перемещению участка |
|||||||||||
|
|
|
|
|
слева от рабочего участка, в зону боль |
||||||||||||
|
|
|
|
|
ших давлений, чтобы увеличить полное |
||||||||||||
|
|
|
|
|
изменение давления на рабочем участке. |
||||||||||||
Рис. 37. Сравнение харак |
Другими словами, необходимо |
возможно |
|||||||||||||||
больше приблизить статическую характе |
|||||||||||||||||
теристики |
усилителя соп |
||||||||||||||||
ло — заслонка |
с релей |
ристику усилителя сопло-заслонка к чис |
|||||||||||||||
ной характеристикой: |
то |
релейной |
характеристике |
(рис. |
37). |
||||||||||||
1 — статическая |
характери |
Такое |
преобразование |
статической |
ха |
||||||||||||
стика |
пневматического |
уси |
|||||||||||||||
лителя; |
2 |
— релейная |
ста |
рактеристики |
дает |
возможность |
умень |
||||||||||
тическая |
характеристика |
шить полный рабочий ход заслонки отно |
|||||||||||||||
шим |
участком зоны |
сительно сопла, |
|
ограничив |
его |
неболь |
|||||||||||
пропорциональности |
|
статической |
характе |
||||||||||||||
ристики, а также |
удалить |
заслонку от |
сопла. |
|
|
|
|
|
В мембранных приборах заслонками служат жесткие цент ры, поэтому уменьшение полного хода приводит к стабилизации эффективной площади мембраны, т. е. к увеличению точности прибора. При малых перемещениях заслонки, расположенной на относительно большом расстоянии от сопла, исключается воз можность соприкосновения сопла с заслонкой при перекосах.
76
Контакт заслонки с соплом приводит к появлению силы реакции и нарушению расчетного баланса сил, т. е. к понижению точно сти прибора.
Для приближения статической характеристики к чисто релей ной в пневматические усилители включают специальные устрой ства, поддерживающие постоянный перепад давлений на одном из дросселей (постоянном или переменном) или одновременно на обоих. Устройства, обеспечивающие постоянный перепад (по стоянную разность давлений) на постоянном и переменном дрос-
а) |
6 ) |
Рис. 38. Статические характеристики усилителя сопло — |
|
заслонка с постоянными перепадами на дросселях: |
а — с постоянным перепадом на постоянном дросселе; б — с постоянным перепадом на постоянном и переменном дросселях
селях, будут разобраны в гл. V при описании блока суммирова ния БС-34А. Здесь же рассмотрим влияние постоянного перепада на вид статической характеристики пневматического усилителя. Допустим, что имеется устройство, поддерживающее автомати чески постоянный перепад давления ДрПс на постоянном дрос селе. При h = 0 давление р\ = /?0. При увеличении h давление р\ уменьшается (рис. 38, а). Однако пока разность давлений /?0—р\ не достигнет заданного значения перепада ДрЛс> давление ро остается постоянным, т. е. при ро — p i< Дрлс статическая харак
теристика рассматриваемого усилителя совпадает со статиче ской характеристикой 1 обычного усилителя. Граничным значе нием h является h0i при котором ро — pi становится равным заданному значению Д/?лс. При дальнейшем увеличении h раз
ность р*0 — р\ поддерживается |
постоянной \ что обеспечивается |
||
соответствующим |
уменьшением |
р £ при уменьшении р \. Таким |
|
образом, при h > |
ho падение выходного давления р\ |
происходит |
|
уже не только за счет уменьшения сопротивления |
в сопле, но |
||
также и за счет уменьшения давления питания р\. |
Поэтому ра |
бочий участок статической характеристики 2 имеет увеличенную
крутизну.
1 Здесь через р*0 обозначено переменное значение давления питания.
77
Рассмотрим работу пневматического усилителя сопло — за слонка с постоянным перепадом давлений на переменном дрос селе ДрП = р\ — р 2* Условие Д/?пр = р\ — /?* выполняется уже при h = 0. Статическая характеристика 3 усилителя с постоян
ным перепадом на переменном дросселе за счет противодавле ния, создаваемого после сопла, пройдет выше статической ха рактеристики 1 обыкновенного усилителя (рис. 38, б). Но бла годаря тому, что при увеличении h одновременно происходит и уменьшение давления р*2>характеристика с постоянным перепа
дом на переменном дросселе при средних и наибольших значе ниях h имеет большую крутизну, нежели характеристика обык новенного усилителя. Но при малых значениях h из-за постоян
ного перепада на переменном дросселе Д/?пр характеристика усилителя более полога, чем характеристика обыкновенного уси лителя. Наименьшая величина избыточного давления р\ в меж
дроссельной камере пневматического усилителя равна Арпр. Наибольшее приближение статической характеристики пнев
матического усилителя к чисто релейной характеристике дает создание постоянных перепадов одновременно на постоянном и переменном дросселях. Начальный участок статической характе ристики 2 такого пневматического усилителя расположится вы ше статической характеристики 1 обыкновенного усилителя. На
начальном участке усилитель работает с постоянным перепадом только на переменном дросселе, и его статическая характеристи ка на этом участке совпадает со статической характеристикой 3
усилителя с постоянным перепадом на переменном дросселе (рис. 38, б). При h > ftoi будет достигнута заданная разность р* — Р\ и усилитель будет работать уже с постоянными перепа
дами на постоянном и переменном дросселях. Рабочий участок статической характеристики 2 усилителя с постоянными перепа
дами на обоих дросселях круче, нежели рабочий участок стати ческой характеристики реле с постоянным перепадом только на
постоянном |
дросселе, а минимальное |
избыточное давление р\ |
в междроссельной камере равно Д/?ПР- |
приведем лишь вывод |
|
Опуская |
аналитические выкладки, |
уравнений пневматических усилителей с постоянными перепада ми на дросселях для докритического истечения через первый и второй дроссели. Статическая характеристика пневматического усилителя с постоянным перепадом на постоянном дросселе опи сывается системой двух уравнений. Первое уравнение для участ ка ho ^ h ^ 0 соответствует уравнению статической характери
стики обыкновенного усилителя, которое выводят исходя из ра венства расходов в статике через первый и второй дроссели пнев матического усилителя. Используя формулу (4) и учитывая, что
ndi |
а / 2 = р»2 |
f 1 = Ич 4 |
78
запишем
nd? |
/ " 2 |
|
/ 2 |
p2( pl — p2)- |
1*1— 5— 1 / -JffPliPo — Pl)=V-2n d 2f i y |
— |
|||
Разрешая последнее уравнение относительно А, получим |
||||
|
4|И2^2 |
PI (po— pi) |
|
(30) |
|
p2(pl — P2) |
|
||
|
|
|
||
Уравнение |
рабочего участка |
статической |
характеристики |
|
можно получить из уравнения (30) путем |
замены р0— р\ на |
Дрпс. Тогда статическая характеристика усилителя с постоянным перепадом на постоянном дросселе может быть описана систе-
мой двух уравнений: |
|
__________ |
|
|
|
ft : M i |
V |
P l(P o -P l) при А0 ^ |
А ^ 0; |
||
4jLl2rf2 |
P2(Pl— P2) |
|
|
||
M-i^t |
|/ |
Pi^Pnc. |
при А |
А0. |
|
4\i2d2 |
P2^P\--P2) |
||||
|
|
Расстояние между соплом и заслонкой А0, определяющее пе реход от начального участка статической характеристики к ра бочему, можно найти из уравнения (30), исключив из него ри для чего следует воспользоваться очевидным равенством pi = = Ро — Лрпс для А = А0:
h _ |
| / |
&Рпс(Ро |
&Рпс) |
4[Х2^2 |
f |
(р0 Дрпс |
Р2)Р2 |
Уравнение статической характеристики усилителя с постоян ными перепадами на постоянном и переменном дросселях опи сывается системой двух уравнений, первое из которых соответст вует уравнению статической характеристики пневматического усилителя с постоянным перепадом на переменном дросселе для участка ftoi ^ А ^ 0, а второе — уравнению статической харак
теристики усилителя с постоянными перепадами на постоянном и переменном дросселях для А ^ Аоь
_ |
м ? |
/ |
Pi (Ро—Pi) |
при Aoi ^ |
А ^ 0; |
|
|
4М-2^2 |
f |
Д/?пр(Р1 |
ДРпр) |
||
|
|
|
||||
_ |
M l |
-| / |
PlApnc |
при А |
AQI • |
|
|
4 M i |
К |
Дрпр (Pi |
ДРпр) |
||
|
|
|
Расстояние ft0i (рис. 38, б), при котором происходит переход начального участка статической характеристики к рабочему, оп
ределяют из уравнения |
(30) |
заменой ро — р\ на ДрПс, Р\ — Р2 на |
|
Дрпр; р\ на ро — Дрпс и р2 на ро — Д/?пс — ДРщ>: |
|||
M |
i |
/ |
Др пс(й) —Арпс) |
^01 |
|
У |
ДрПр(Ро—Дрпс—ДРпр) |
4М2 |
79
Крутизну статической характеристики пневматического уси лителя сопло — заслонка можно повысить также пользуясь бо лее простыми техническими средствами. Так, например, приме няют пневматические усилители с двумя соплами (рис. 39).
Усилители такого рода в качестве вторых каскадов усиления были использованы в первых отечественных пневматических ре гуляторах (регулятор 03-ТГ-610, регуляторы типа 04-ДП и т. д. [37]). Двухсопельные пневматические усилители и реле являются основными в системе УСЭППА [5]. Высокая крутизна статиче-
|
Рис. 40. Статическая ха |
|
|
рактеристика усилителя |
|
|
с двумя |
переменными |
Рис. 39. Усилитель с двумя пере |
дросселями |
сопло — за |
менными дросселями сопло— за |
слонка |
|
слонка |
|
|
ской характеристики такого усилителя реализуется за счет диф ференциальной схемы, при которой увеличению сопротивления одного элемента сопло — заслонка соответствует уменьшение со противления второго такого же элемента сопло — заслонка. Ос таточное давление усилителя, построенного по двухсопельной схеме, равно нулю. Однако его характеристика все же значи тельно отличается от релейной (рис. 40).
Уравнение статической характеристики пневматического уси лителя с двумя переменными дросселями для сочетания режи мов истечения Д — Д может быть записано в следующем виде:
hi |
hm |
1 + М>2^2 |
Рг(р1—Рг) |
M l |
Pi(po-Pi) |
где hm = hi + h0.
Иногда, например, при построении пневматических интегра торов требуется, чтобы при некоторых зазорах между соплом и заслонкой на выходе пневматического усилителя формировалось отрицательное давление. В этом случае используют реле с эжек тором вместо постоянного дросселя (рис. 41). Эжектор состоит из двух сопел 1 и 2 , установленных по одной оси друг против
•80