книги / Стабилизация параметров транзисторных усилителей
..pdfИз этих формул получим соответственно |
|
|
|
|
|||||||||||
|
l^nxal — 284.-)- j |
|
30 |
|
— 1 784 ом, |
|
|||||||||
|
|
q gg |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
700-1 784 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
^п20*с— |
|
7 0 0 + |
1! 784 |
— ^ |
|
ом' |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
М tg <р |
|
|
|
|
|
|
|
|
Rm — |
|
Z'пхгГ 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
l ^ |
l |
+ |
^ |
- i o |
^ |
^ |
931'1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
1 784-700-10-30 ■°-003 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1 784 + |
|
|
п—зо-о.ооз |
= |
369 ом> |
|
|||||||
|
|
700-10“ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
7ООПер -- |
|
502 + |
4 950 |
= |
1,1 |
м а‘, |
|
||||||
|
|
|
320 «с— |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
&/it — |
502 — 369 |
|
1,1 • 1 0 -3 = |
26,8 |
мка; |
|
||||||||
|
502 + |
4 950 |
|
|
|||||||||||
|
3 t = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
26,8-10— • 4 950 ^ >юзо-о.ооб_ j j |
__ 0>22 MCI. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13. |
Угол |
наклона |
|
характеристики |
термокомпеисационной цепи |
||||||||||
первого каскада, при котором обеспечивается |
прирост |
тока Ainu — |
|||||||||||||
=0,22 ма, может быть рассчитан по формулам |
(5-73), (5-77) — (5-79). |
||||||||||||||
Из выражения (5-73) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
„ |
1 • 1 0 -3 (1 — 0,98).— 30-10-* |
|
|
|
|||||||||||
D i~ |
(1 • ю - 3 + |
|
0,22-ю -»)-(1 — 0,98) — 30-10-*-23 |
°*046- |
|||||||||||
Входное сопротивление |
первого |
каскада |
из |
(1-9а), (1-12) и |
|||||||||||
(3-52) |
|
|
|
0,9& |
13,5-10-» |
|
пчл |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
гб1 =5= |
1J— 09982 |
|
1.10-8 |
|
— 330 олл |
|
||||||||
|
г81^ |
0,98-25-10-» |
|
|
„ |
|
|
|
|
||||||
|
----j . ïq -3 — = 2 4 ,5 |
ом; |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
24,5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|2 ,DX1 |
|
330 |
|
1 — 0,98 = |
1 555 ом. |
|
|
С учетом этого из формулы (5-78) при величине потерь усиления за счет шунтирующего действия термокомпеисационной цепи А= = 1 дб
N = ( Ю0'05- |
т Ш " ) = ° - 166- |
Согласно формуле (5-79)
600 р = 1 555 (9,046— 1) = — 0,368.41
14. Для расчета угла наклона термокомпеисационной характе ристики первого каскада по формуле (5-77) необходимо определить
19J
значение входного сопротивления каскада при максимальной рабочей температуре. Это может быть выполнено по формулам гл. 9. Подроб
ные примеры расчетов такого рода приводятся в гл. |
10. |
|
||
Согласно |
результатам расчета при |
симметричном |
поле |
допуска |
Согласно |
экспериментальным данным при малых |
значениях коле |
||
бании тока коллектора и / = + 50 ^ |
^Bxt/^Bx20 ГС^ |
11^ |
92]. |
15.Угол наклона характеристики тсрмокомпенсациоиной цепи
первого каскада из формулы (5-77) составит:
1 |
0,166.1,3 + 0,368 |
0,0628. |
|
* £ ? ! - 20 — 50 lg |
0,166 0,046 |
||
|
Термокомпенсационная цепь с такой характеристикой не может быть реализована при непосредственном применении в качестве тер морезистора маломощных термисторов или германневьих диодов, для которых tg фт^0,02.
При последующем проектировании можно избрать такие направ ления:
применить сложную схему термостабилизации рабочей точки пер вого каскада типа изображенной на рис. 5-5;
допустить большую нестабильность рабочей точки второго кас када' (з„с> 1);
исходить из того, что будет производиться разбраковка приме няемых транзисторов по величине обратного тока коллектора /цо.
При применении в схеме, изображённой на рис. 5-5, диодов ти па Д7Б, имеющих tg<pT=0,0195, необходимое число звеньев согласно формуле (5-16) составит:
0,0628______
71 — 0,0195 3’22’
Это указывает на необходимость применения по меньшей мере трехзвенной схемы стабилизации рабочей точки первого каскада, что в рассматриваемом случае нёцелесообразно.
Допустим теперь, что степень стабильности рабочей точки второ го каскада может быть существенно ослаблена, и примем sKC=5.
Вданном варианте, как это следует из расчетов по формуле (5-59), результаты которых приведены в табл. 8-2 и на рис. 8-1 (кри вая 2), tgqbjd=0,00435.
Вэтом случае расчет по формулам (5-68) — (5-72) дает:
/?П2о —1502 |
OMy |
== 402 ом\ |
/ 32(Г°с — 1,1 ль:; |
||
Д /,( = |
20,2 мка и à tKlt = |
0,155 ма. |
|||
Тогда из выражений (5-73) |
и |
(5-77) |
Dt =0,046 |
и tg(pt = —0,0628. |
|
Таким образом, и |
второй |
из |
рассмотренных |
путей при 1ко= |
=30 мка оказался неэффективным.
Разбраковка транзисторов по обратному току коллектора открыг вает более благоприятные перспективы.
Если задаться условием tg{pi5stg<pT, то из соотношений (5-80) можно рассчитать величину обратного тока коллектора, по которой следует производить отбор транзисторов, для первого ка.скада. проек тируемого усилителя,.
Чтобы создать некоторый запас |
при |
изготовлении, |
исключающий |
||||||||
возможность |
перестабилнзации |
каскада, |
|
когда |
f , t < |
Ас20 °С’ пРимем |
|||||
tg = 0,01. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда при Д =1 дб из формул |
(5-89) |
и (5-80) имеем: |
|
||||||||
|
0,166-1,3 + |
|
600 |
|
|
|
|
|
|
||
|
1 555 |
|
|
|
|
|
|
||||
Dtpfta — |
|
|
|
|
1,285; |
|
|||||
|
|
|
|
600 |
‘ |
|
|||||
|
0,166.Ю<20- 50>-°’01 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1555 |
* |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
/ кодой |
1 -10-*-(1, 285— 1 ) + |
1,285-0,22.1 0 -» _ |
1,2 мка. |
||||||||
(50+1)-[ 1,285-2(«-1-5°—2) _ |
ij |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||
Отбор транзисторов с такими значениями обратного тока коллек |
|||||||||||
тора затруднителен. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зададимся Д =3 дб, тогда |
из формул |
(5-70), |
(5-81) и |
(5-72) |
|||||||
|
N = ( I0»°=-3— , ) . ( , + |
- “ |
|
L ) = |
o,57; |
|
|
||||
|
° . 57 -1,3 + |
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т555" |
|
|
= 1,67; |
|
||||||
|
ДОП— |
|
|
|
|
|
fiflf) |
|
|
||
|
O,57.io(20-50).0,O! + |
|
_ ^ L |
|
|
|
|
||||
|
l-1 0 ~ a (l,67 — l) + |
1,67-0,22-1Q-* |
|
|
|
||||||
/ кодоп < |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(50+1)-[1,67-2<0*1*50—2>— 1J |
|
|
|
|
||||||
Отбор транзисторов МП13Б, имеющих |
/ кого°с ^ |
1.65 |
мка, воз |
||||||||
можен. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решение, основанное на выполнении условия, выраженного со |
|||||||||||
отношениями |
(5-63), приводит, |
как |
в |
этом |
легко |
убедиться, к необ |
ходимости применения транзисторов с недопустимо большими вели чинами обратного тока коллектора. Однако даже при данном условии требуемая компенсационная характеристика первого каскада может быть получена лишь при применении сложной схемы корректирую щей цепи.
Уточним значение tg ф1 при £>/ = 1,67. Из формулы (5-77) в этом
случае |
|
|
|
|
1 |
0,166-1,3 + |
0,258 |
0,008, |
|
t g f . = 20 — 50 lg |
0,166-1,67 |
|||
|
||||
где согласно формуле (5-79) |
|
|
|
|
600 |
(1,67— 1) = |
0.258. |
|
|
Р = 1 555 |
|
В заключение заметим, что знак минус в полученных выше зна чениях tg ср4 указывает на направление изменения сопротивления терморезистора с ростом температуры, что уже учтено в формуле
(5-2). Поэтому при дальнейших расчетах следует пользоваться абсо лютным значением tg tpi.
16.Как следует из § 5-1, требуемая величина tg cpi может быть
обеспечена при применении как термисторов типов |
ММТ-1, КМТ-1 |
|
и др., так и плоскостных диодов и транзисторов. |
|
|
Рассмотрим случай применения |
в качестве терморезистора пло- |
|
- скостного германиевого диода типа |
Д7Б, имеющего tg срт =€,0195. |
|
Для уменьшения потерь по переменному току за |
счет шунтирую |
щего действия элементов цепи смещения, подключенных параллельно входу транзистора, целесообразно использовать диод в запертом со стоянии.
Рассчитаем сопротивление резистора, который должен быть под
ключен |
параллельно |
диоду |
для |
получения tg tpi =0,008. |
||
С |
учетом того, |
что |
для |
выбранного |
типа диода при Ug » 0,2 а |
|
/?то»5 |
ком, из формулы |
(5-5).получим: |
|
|||
р _ |
с. 1П(20-50).0,0195 |
|
1 |
1П(20-50) .0,008 |
||
|
1 — 1U______________________ . 7е гп „ |
|||||
« ш — о ш |
|
|q(20—50)-0,008 |
jq (20-50) .0,0195 — 1,‘ОКОМ. |
17. Сопротивление резистора Ra цепи смещения первого каскада согласно формуле (5-25) равно:
!R* = |
0,98-6— 1 555-[ Ы 0 - 3 (1 — 0,98) — 1.65-10-»] |
'■149 ком, |
||||
[1 - 10 -3 (1 — 0,98) — 1,65- 10-в] • (1 + 1 555/1 300) |
||||||
3 |
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
ЯИЯ „ _ |
1 . 7 5 - 5 ____ |
|
|||
|
К,П = -К Г- |
ri------, |
„Г . |
г-"— 1,3 ком , |
|
|
|
Rm + |
R » |
1.75 + |
5 |
|
18. Уточним теперь величину коэффициента усиления первого каскада. Из формулы (3-51) получим:
|
|
* м |г '„ ,1 |
|
50.1,31 |
|
|
||
|
* т |
” |
|Z „ , | |
~ |
1,555 |
“ |
42Л - |
|
Ы У1= |
201g 42,1 = |
52,530. |
где |
|
|
|
||
|
|
Rm 1^ n i I |
|
4,95-1,784 |
|
|||
Z'ki — |
Rm + |
I Z'Bx2 |
|
4,95+1,784 = |
1,31 ком. |
|||
Суммарный коэффициент усиления усилителя |
|
|
||||||
|
|
*уЕ = 32.5 + 1 5 ,4 = |
47,9 |
дб. |
|
|||
Таким |
образом, |
требуемый |
коэффициент |
усиления усилителя |
||||
(kyt — 48,2 дб) |
практически обеспечивается |
при |
применении экзем |
пляров транзисторов МГЦЗБ, у которых коэффициент передачи тока эмиттера а ^0,98 .
19. Для выполнения заданных требований по величине коэффи циента частотных искажений на нижней граничной частот? прдрсу
194
эффективной передачи примем Af„=l,15 и по формуле (8-5) рассчи таем емкость разделительного .конденсатора:
на входе усилителя
„ _ |
0,159 |
_____ |
|
|
1 ^ |
300-1 555/1 ,1 5 2 — 1 |
~ |
0,61 |
МК&’ |
а выходе усилителя |
|
|
|
|
_ |
0,159 |
|
|
|
2 |
300-300 V \, 152 — 1 |
~ |
3' 1 |
мк$- |
Примем Ci = l мкф и С2= 2 мкф.
Результаты экспериментальной проверки усилителя, выполненно го по данным (проведенного расчета, приведены в табл. 8-3, а его схема — на рис. 8-2.
Рис. 8-2. Схема микрофонного усилителя с выходной мощностью 2 мет.
Из упомянутой таблицы видно, что наиболее существенное рас хождение расчетных и экспериментальных данных имеет место для сопротивления резистора /?я. Это объясняется тем, что, с помощью
Т а б л и ц а 8-3
Обозначение |
По данным |
После |
|
параметра |
расчета |
отладки |
|
R'o.c, ОМ |
30 |
30 |
|
Rrз—Rjii *ком |
4.95 |
5,1 |
|
Rit |
ком |
149 |
120 |
Rm, |
ком |
1,75 |
2,6 |
Rji, |
ом |
500 |
510 |
С ,, |
мкф |
^ 0 ,6 1 |
1,0 |
С2, |
мкф |
5*3.1 |
2.0 |
Обозначение |
По данным |
После |
|
параметра |
расчета |
отладки |
|
/к.. |
m |
1.0 |
0,98 |
7к2» ^ |
5,48 |
5,4 |
|
и м . в |
0,7 |
0.7 |
|
ил , |
в |
1.2 |
1.2 |
' kn , |
дб |
32,5 |
33,2 |
kv\, |
дб |
15,4 |
16,6 |
указанного сопротивления в основном обеспечивалось установление рабочего режима, соответствующего полученным .расчетным вели чинам.
Эксперименты показывают, что при определенной путем расчета величине сопротивления резистора Rm имеет место явление переком-
пёнсации в первом каскаде, выражающееся в том, что коллекторный ток примененного в нем транзистора с ростом температуры умень шается. Это приводит к недопустимому возрастанию тока коллектора транзистора второго каскада: так, уже при температуре +40 °С 1кг> >10 ма. Приемлемая крутизна компенсационной характеристики тер мозависимой цепи первого каскада обеспечивается при подключении последовательно диоду Д7Б резистора 1?д « 2 ком (рис. 8-2).
При смене транзисторов в рассматриваемом усилителе наблюда ется резкое нарушение рабочего режима второго каскада, коллектор ный ток транзистора которого может изменяться в 2 раза и более.
MOfA Гр
Рис. 8-3. Низкочастотный усилитель с выход ной мощностью 100 мет.
Таким образом, при применении в первом и втором каскадах усилителя, схема которого изображена на рис. 8-2, однотипных или примерно одинаковых по мощности транзисторов возникают суще ственные трудности по его реализации, что подтверждает опасения, высказанные в § 5-1.. .
В то же время при применении в первом и втором каскадах уси лителей рассматриваемого типа транзисторов, значительно различаю щихся по мощности, отмеченные недостатки сказываются слабее.
Это видно на примере усилителя мощностью 100 мет, стабили зация параметров которого обеспечивается путем комбинированного применения ООС и терморезисторов (рис. 8-3).
Усилитель имеет два однотактных каскада, выполненных соот ветственно на транзисторах МП13Б и П201А, включенных по схеме с общим эмиттером. Стабилизация рабочей точки первого каскада обеспечивается с помощью цепи, состоящей из диода Д7А и после довательно подключенного к нему резистора /?д. Стабилизация рабо чего режима второго каскада осуществляется с помощью потенцио метра, состоящегоиз резистора R'3 и сопротивления эмиттер — кол лектор транзистора первого каскада. В цепь эмиттера транзистора второго каскада включен резистор R'o.c
Для согласования с низкоомной нагрузкой (например, со звуко вой катушкой громкоговорителя, имеющей сопротивление |Z n |»
«6 ом) на выходе усилителя включен трансформатор.
Втабл. 8-4 приведены параметры элементов каскадов, получен ные путем расчета по описанной методике, и их уточненные значения после отладки.
'к,- |
Vz’ |
|
|
«3. |
|
V |
1 |
*'о.с- |
ком |
КОМ |
Примечание |
||||
ма |
ма |
ОМ |
ком |
дб |
|||
5 ,0 |
|
|
|
ч |
|
|
|
06 |
13 |
1,93 |
61 |
5,3 |
58,1 |
По данным расчета |
|
4,5 |
90 |
13 |
2,2 |
82 |
3,6 |
60,4 |
После отладки |
Теперь возвратимся к двухкаскадному усилителю с непосредст венной гальванической связью, в котором применены однотипные
транзисторы. |
с термокомпенсацией и развязывающим резистором |
Усилитель |
|
в цепи базы |
транзисторов выходного каскада. Заданы: Р п= |
Рис. 8-4. Двухкаскадный усилитель с термокомпенсациен и развязывающим резистором в цепи базы транзи стора выходного каскада.
= 1 мет; |
\Zn |=300 ом; полоса |
эффективно |
передаваемых |
частот |
300—3 000 |
гц; Е = 6 в; / м=300 гц; |
/ п=3 000 гц; |
kyv =50 дб |
на ча |
стоте 600 гц и /ыакс = +50°С.
Частотная характеристика в полосе эффективно передаваемых частот должна иметь подъем на 12 дб.
Схема усилителя приведена на рис. 8-4. Он выполнен на трак-, зисторах МП13Б. Согласно расчетам, аналогичным выполненным ра нее, Л,i= 5 ма; /к2=8 ма; UKi= 3 в и k'm = 5 2 дб.
Рассчитаем параметры элементов, обеспечивающих установление требуемого рабочего режима и температурную стабилизацию рабочей точки.
1.Определим приращение тока в’ цепи коллектора транзистора
первого каскада |
при |
максимальной |
рабочей |
температуре tMnitc= |
||
= +50 °С. |
|
|
|
|
|
|
Для стабилизации рабочей точки первого каскада применим тер |
||||||
мистор ТОС-М. Согласно экспериментальным данным |
(см. § 5-1) для |
|||||
него tgcpT «0,012. |
при |
|
|
|
|
|
По формуле |
(5-81) |
|
|
|
|
|
|
| Zr | = 300 ом |
и Л |
Z°xt 1 = |
1,3 |
|
|
получим: |
|
|
I ^вх20 °С |
|
|
|
|
0,51 • 1 ,3 + |
300/311 |
|
|
||
|
|
|
|
|||
D t = |
o,5I.10<2050b ° '012 +300/311 |
= |
1’37, |
Ьде из формул (i-9a), (1-12), (3-52) и (5-70) при Д—2 àê
|
0,98 |
|
13,5.10-» |
|
„ |
|
r«‘ = J—0.982 |
5 -1 0 -3 |
- 6 Ь 0 ' |
||||
Г0, — |
0,98 |
-25-Ю '3 |
— 4,9 |
ОМ, |
||
g |
|
jg -з |
||||
I ^шхг | = |
66 + |
|
j _о,98 |
“ |
^ ^ |
^м* |
N = (Ю0,05'2 — 1)* ( l + |т т ) = 0-51-
Допустнм, что для применения в первом каскаде производится отбор транзисторов со средним значением обратного тока коллектора
/ц020 °с ^ *9 ш а ‘ Тогда из формулы (5-82) получим: |
|
||
А _ |
5-10~3 (1—0,98) (1 — 1,37) + 10* 10~в[1,37-2^0,1 *50 |
— 1] |
|
1 |
1,37-5- |
10 -3(1 — 0,98) |
— |
|
= |
0,43. |
|
Абсолютная величина приращения коллекторного тока транзи стора первого каскада
Л/„ п = 5 -1 0 -3 -0,43=2,15 ма.
2.Рассчитаем величину угла наклона компенсационной характе ристики сопротивления эмиттер — коллектор транзистора первого каскада.
Данный расчет может быть выполнен по формулам (5-45) и (5-48).
Из формулы (5г50)
|
Дго — Явк»^ |
3 |
|
000 ом . |
|
5 - IQ—3 = |
|||
Тогда из (5-45) |
|
|
|
|
4,9 . —(0,1.50—2 |
|
150 (2<°-| -6°—2) — 1) — l]j=»30. |
||
е,==32,9 60S2 |
21{ l i n i F r + |
|||
Результаты расчетов по формуле |
(5-48) |
представлены в табл. 8-5. |
||
|
|
|
Т а б л и ц а 8-5 |
|
|
|
|
|
• '‘«'•K l |
|
0,001 |
0,915 |
|
0,03 |
|
0,003 |
0,797 |
|
0,06 |
|
0,005 |
0,695 |
|
0,15 |
|
0,008 |
0,563 |
|
0,24 |
|
0,010 |
0,490 |
|
0,30 |
|
0,012 |
0,430 |
|
0,36 |
|
0,014 |
0,372 |
|
0,42 |
Поданным табл. 8-5 tg<p'8K1 «0,013.
3. Согласно формуле (5-80) получим:
X i = l — (1+0,43) • Ю<20“ 5°) « .он«о,4.
Тогда из формулы (5-79) сопротивление развязывающего рези стора в цепи базы транзистора второго каскада
|
0 ,4 .0 ,9 8 -3 |
— 194,4 = 16,6 ком. |
|||||
Rü |
10 -Ю - в[2<°',,50“ 2) — 1] |
||||||
|
|
|
|||||
где из формул (1-9а), (1-12) и |
(3-52) |
|
|
|
|||
|
0,98 |
13,5-10-» |
_ |
|
|||
|
r62— 1 — 0,982 |
8-10 - 3 |
— 41(4 ож' |
|
|||
|
|
0,98 -25 -10 -» ____ |
|
||||
|
^э2— |
8- 10"»j |
3,06 ом) |
|
|||
|
I 2 BXÎ| = 41,4 + |
3,06 |
|
194,4 ом. |
|
||
|
j __g ^gg |
|
|||||
4. По формуле (5-87) рассчитаем |
сопротивление |
нагрузки перво |
|||||
го каскада |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,98(6 — 3) |
|
|
|
||
^ » = |
5 - 1 0 - » + (1—0 ,9 8 )-8 -1 0 -* —2-10-10-® = 570 0ли |
||||||
5. Сопротивление в цепи потенциометра смещения транзистора |
|||||||
первого каскада согласно |
формуле (5-25) |
при R io s 'S |
ком |
п6 — 311 f5 .10-» ( 1 — 0,98) — 10.10-»]
/?з — |
---------------------------------------------- 7-------- |
о , , ч— = 62,2 ком. |
|
|5 . 10- » (I —0,98)— 1010 -.J • ( l |
+ |
Емкость корректирующего контура С =0,5 мкф (подобрана экспе риментально) .
Результаты расчетов и уточненные значения параметров элемен тов, обеспечивающих установление требуемого рабочего режима и его стабилизацию, приведены в табл. 8-6, а результаты проверки усилителя в камерах тепла и холода — в табл. 8-7.
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и .ц а 8-6 |
||
ма |
^К2* |
*б' |
R '3. |
• |
R3. |
*i/s’ |
Примечание |
|
|
ма |
ком |
ом |
ком |
дб |
|
|
|
||
5 .0 |
8 .0 |
16,6 |
570 |
|
62,2 |
52,0 |
По данным |
расчета |
|
4,75 |
8 .8 |
14.3 |
510 |
• |
57 |
53,6 |
После отладки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
8-7 |
|
t, °С |
|
1KÏ' |
|
|
|
|
|
/С,. |
|
ма |
МВ |
|
300 гц |
600 гц |
3 000 гц |
% |
|||
|
ма |
|
|||||||
+ 5 0 |
5 .5 |
8 ,4 |
1.5 |
|
0,29 |
0,66 |
1,24 |
4 |
.6 |
+ 2 0 |
4,75 |
8 .8 |
1.5 |
|
0,30 |
0,68 |
1,25 |
4,8 |
|
— 50 |
3.1 |
9 ,5 |
1.5 |
|
0,22 |
0,50 |
0,90 |
4 |
.9 |
Сравнительно хорошая стабильность рабочего режима и параме тров усилителей рассматриваемого типа обеспечивается при смене транзисторов. Согласно экспериментальным данным при изменении тока в цепи коллектора транзистора первого каскада на 12— 15% изменения коллекторного тока второго каскада не превышают 20%.
Мощные усилители с паралельнон ООС и термокомпенсацией. Усилители выполнены по схеме, изображенной на рис. 5-11.
Как и в предыдущем примере, опускаем расчет рабочего режи ма, не вызывающий каких-либо затруднений. Результаты такого рас чета приведены в табл. .8-8.
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
8-8 |
|
Выходная |
Типы транзисторов |
|
|
|
|
|
|
мощность |
|
|
V |
^К2* |
"к,- |
".<2* |
в |
усилителя» |
|
|
|||||
|
|
ма |
ма |
в |
в |
||
вт |
Т, |
Тх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0.1 |
МП13Б |
П201А |
5.0 |
66 |
1 |
10 |
12 |
1.0 |
П201А |
П4Б |
16,7 |
402 |
1 |
10 |
12 |
Рассчитаем параметры элементов цепей смещения и стабилиза ции усилителя мощностью 1 вт:
1.На основе (5-78) сопротивление последовательной ООС вто
рого каскада при /ко2=0,4 ма, «2=0,97 и Uсг«0,25 о (Л. 91]
R’О.С= |
- Ч /« ) |
0 ,9 7 (1 -0 ,2 5 ) |
/ „ - / « „ |
(402 — 0 .4 )1 0 -* |
2. Определим требуемый угол наклона компенсационной харак теристики сопротивления эмиттер — коллектор транзистора первого каскада, при котором коэффициент режимной нестабильности второ
го каскада зкс=1. При ^2o=Poiu~ jg 7.10~3 = 60 ом 11
ГВ2 — |
0,97-25.10"3= 0,06 ом |
||
402-10"3 |
|
||
|
|
||
|
|
Т а б л и ц а |
8-9 |
|
|
а,. 104* {В<Рвк |
|
0,001 |
0,910 |
0,16 |
|
0,002 |
0,845 |
0,32 |
|
0,003 |
0,790 |
0,48 |
|
0,004 |
0,736 |
0,64 |
|
0,005 |
0,686 |
0,80 |
|
Из формулы (5-41) получим: |
|
||
. = 32.9 ° '066| 1’8 - г - <0’1'50- ! |{ о + |
I32'4 ( 2 * - ! ) - ■ ]} = 160. |
Результаты расчета по формуле (5-47) приведены в табл. 8-9 и па рис. 8-5,