книги / Расчёт сварных соединений и конструкций примеры и задачи
..pdf§ 7. Сварные соединения балок
Технологические, конструктивные и монтажные стыки элементов балки выполняются, как правило, сваркой в стык под флюсом. Проек тант определяет место конструктивных и монтажных стыков, показы вает конструкцию их (дает сечения, показывая скосы кромок, зазоры, величину притупления), назначает способ сварки, приводит необходи мые указания по технологии сварки. Для технологических стыков поя сов и стенки разрабатываются типовые стыковые соединения, обеспечи вающие равнопрочность. Если равнопрочность получить нельзя, про ектант указывает участки балки, в которых по условиям прочности нельзя размещать технологические стыки.
Тавровые соединения поясов и ребер со стенкой выполняются угло выми швами. Чтобы уменьшить сварочные деформации и снизить трудо емкости, катет этих швов назначают минимальным. Длинные швы (пояс ные и швы продольных ребер) выполняют автоматической сваркой под флюсом, швы вертикальных ребер — полуавтоматической или ручной сваркой. Рекомендуется все швы назначать сплошными, избегая пре рывистых швов.
Расчет поясных швов. Во всех случаях катет поясных швов берут
не менее 4 мм, но и не менее -у-. Назначив катет, проверяют прочность
шва. Если на данный пояс не действует подвижная нагрузка, то
<4 Л 5 >
где Q — максимальная перерезывающая сила на веей длине балки. При действии подвижной нагрузки, перемещающейся по данному
поясу, в шве под нагрузкой возникают еще напряжения
То = |
0,4 Р |
< [ П |
(4.16) |
г2$К |
где 0,4 — числовой коэффициент, учитывающий, что условно 40% подвижной нагрузки передается на стенку через поясные швы;
Р— величина сосредоточенной нагрузки;
г— условная длина участка поясного шва, через который пе
редается нагрузка
|
|
: = 3,25 | / ^ Т 7 рЛ |
(4.17) |
где J n = |
Мп |
момент инерции пояса; |
|
|
22 |
|
|
Урл — момент инерции рельса, если подвижная нагрузка |
передается |
||
на балку через рельс. |
|
||
Результирующее напряжение в поясном шве |
|
||
|
|
Трез — ] /" TQ -f- Тр ^ [Т ]. |
(4.18) |
Перегруз более 5% недопустим. В случае перегруза необходимо увеличить катет шва (в пределах до К < 6В). В случае, когда макси мальный катет не обеспечивает прочности, приходится применять рельс большего размера.
П р и м е ч а н и я :
1.Шов большего катета нужно делать только для пояса, по которому перемеща ется подвижная нагрузка.
2.Если подвижная нагрузка перемещается по нижнему поясу, то в формуле
<4.16) коэффициент 0,4 брать не нужно.
Сварные соединения ребер. Швы ребер назначают минимального
катета, но не менее 4 мм и не менее —•Исключение: швы опорных ребер
назначают с катетом К = (0,8 4- 1,0) боп.р.
§ 8. Опорные части балок
Опорные части балок (рис. 121) служат для передачи опорной нагрузки на колонну или на фундамент. При небольших нагрузках опорные части выполняют в виде столика (а) или плоской опорной пли
ты, приваренной к балке (б). Для крупных балок чаще применяют опорные части в виде плоских опорных плит со скосом (б) или в виде выпуклых плит (г), с которыми балка соединена штырями.
Штыри — короткие гладкие цилиндрические стержни диаметром йш = 19 4 -25 мм. На каждой опоре два штыря. Они (рис. 122) свободно проходят сквозь отверстия пояса 1 и плиты, упираясь в фундамент.
Штыри не препятствуют повороту опорных сечений балки (при прогибе под нагрузкой), но и не дают балке смещаться с опоры. При малом расстоянии от опорного ребра 2 до края пояса в нем делают вырезы для размещения штырей (в). Продольное перемещение балки на подвижной опоре возможно, так как на этой опоре отверстия в поясе под штыри сделаны овальными с длиной (а, б)
|
с = |
/+ а ATI + с', |
(4.19) |
^ср |
h |
|
g> |
где оср = |
- у ~ усредненное напряжение в |
поясе балки на участ |
ке между опорами (Мср берется на эпюре М и равен сумме усредненных моментов от всех на грузок на участке между опорами);
I— длина балки между опорами;
а— коэффициент линейного расширения для материа
ла балки; АТ — максимальное изменение температуры, при кото
рой эксплуатируется балка; с* = 1 ~ добавка к длине овального отверстия, см.
а
Основные размеры выпуклой плиты (рис. 123) назначают в сле дующих пределах:
радиус
ширина
длина
или
толщина
Run = |
1 -7-2 м; |
Ьпл = |
(1,1ч- 1,2) |
#пл = |
(1 -т-1,5) Ьт, |
Япл = |
30 + 0,007/ см; |
s = \ / |
Шпл |
V |
[o](bn„ - 2 d m) |
М — |
g э |
где RA — опорная реакция, кгс.
При S > 100 мм применяют вместо сплошных сварные опорные плиты.
Необходимо проверить, чтобы при выбранном # Пл и расчетной толщина на краю плиты S 0 была не меньше 15 мм. Если S„ < ; 15 мм, т0 5 увеличивают так, чтобы 5„ > 15 мм.
§ 9. Порядок расчета сварной балки
1. Определить высоту балки: а) построить эпюры Mq и Qq (см. гл. I)'» б) построить линии влияния М и Q для характерных сечений (см.
гл. V II) 0+е; 0,17; 0,2 7........ |
0,57 ± 4 |
где d — расстояние от одного из грузов — «критического» — до равно
действующей системы подвижных грузов; для схемы в табл. 8 ^
в) вычислить максимальные М и Q с помощью линий влияния для ха рактерных сечений; г) построить объединенные диаграммы Мтах и Qniax; д) определить высоту балки из условий жесткости и экономичности (прочности), из двух высот нужно брать большую.
2.Сконструировать сечение балки.
3.Проверить полученное сечение: а) по распределению металла
(не менее 30% в поясах); б) по прочности а = [а] ± 5%; в) по Tmax на оси балки; г) по эквивалентным напряжениям.
4.Обеспечить общую устойчивость балки (определить места закреп ления сжатого пояса связями).
5.Обеспечить местную устойчивость балки (рассчитать,сконст руировать, расставить вертикальные и горизонтальные ребра жест кости).
6.Назначить и рассчитать сварные соединения.
7.Спроектировать необходимые стыки балки (технологические, конструктивные, монтажные).
8.Сконструировать и рассчитать опорные части балок.
9.Составить спецификации основного и наплавленного металлов, подсчитать вес их.
10.Вычертить балку в масштабе от 1 : 100 до 1 : 250 с необходимыми
сечениями и разрезами в масштабе от 1 10 до 1 : 20. В чертеже должны быть все размеры и условные обозначения, необходимые для изготовле ния балки.
П р м е ч а н и е . |
Если нет подвижных грузов, то условия п. 1, б, в, г выполнять |
|||||
не надо. |
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим расчет сварной балки на примере (см. табл. 8). |
|
|||||
Пример 4.4. Задание а — 1; б — 1; в — 20; г — |
д — 2; |
^ — 44; |
||||
ж — |
Это значит, что рассчитываем балку схемы |
1 из_СтЗ; |
длиной |
|||
/ = |
20 м; -у- = щ ; |
q = 2 тс/м с двумя |
сосредоточенными грузами по |
|||
Я = |
44 т. отстоящими от опор на а = |
I |
20 = |
5 м. Отсутствие в |
шифре задания параметров з и и означает, что на балке нет подвижных
гРУзов (рис. |
124). Расчет будем вести по |
я ш в Ш ШЙ |
||||||||||||||||||
|
Р е ш е н и е . |
|
Расчетные |
сопротив |
||||||||||||||||
предельному состоянию (см. гл. I). |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
ления для стали СтЗ принимаем по при |
|
|
|
а |
жж |
|||||||||||||||
ложениям |
9 |
и |
|
12; |
R = |
2100 |
кгс/см2; |
|
|
|
|
|
||||||||
#сь = |
|
1300 |
кгс/см2; |
Rcм = |
3200 |
кгс/см2; |
|
----------------- J20m t |
|
|||||||||||
ДЛИ |
сварных |
соединений |
Rc = |
Rp |
= |
/1 ^ а п ш й ь |
||||||||||||||
= |
R = |
2100 |
|
кгс/см2; |
R’cp = |
0,65 R = |
||||||||||||||
= |
1360 кгс/см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|||||
|
Балка |
|
|
воспринимает |
статические |
|
|
|
|
|||||||||||
нагрузки от |
|
собственного |
веса |
и веса |
* |
|
|
|
|
|||||||||||
Других |
конструкций |
здания, |
поэтому |
|
|
|
|
|
||||||||||||
коэффициент условий |
работы |
принима |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
ем щ = |
0,9 (см. приложение 5), а коэффи- |
^ |
|
|
|
|
||||||||||||||
НИент перегрузки п = |
1,1 |
(см. приложе |
|
|
МП |
|
||||||||||||||
ние 6). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Строим эпюры М |
и Q (рис. 124): |
|
|
|
|
-А4ТС. |
|
||||||||||||
|
|
Мр — Ра = 44 •5 = |
220 |
тс •м; |
|
|
20тс |
-20к |
||||||||||||
|
М9 — |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
100 |
тс •м; |
|
|
j=l |
|
|
|
||||||
|
|
Мmax = |
Мр + Мд = |
220 + 100 = |
|
|
64тс |
54К |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
= |
|
320 |
тс •м. |
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Рассчитываем высоту балки Лж из ус |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
ловий жесткости: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рис. 124 |
|
|||||||||
|
|
|
|
z |
|
t |
|
, f |
_ |
|
1 |
P al2 |
/, |
4 |
a*\ . |
5 |
j ! L - |
(а) |
||
|
|
|
|
* |
|
fp 'T 'h |
|
8 |
£7 |
(/ |
3 |
/2 ) + " 3 8 Г |
EJ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,, |
|
|
Op |
2J |
; |
|
|
(б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mp = Pa = |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ ЛИ. — |
CT? |
2J |
|
|
|
16У |
|
(B) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
AfP |
~ ’в |
“ |
ft |
|
|
|
|
_SM |
|
|||
HO |
|
gp |
|
|
|
|
|
O p-)rO q |
[ a ] |
|
M p - \ - M q |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
“M7 |
|
|
On |
|
Oq |
|
|
M-q |
Mg |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|||||||
откуда |
|
|
|
|
<*а = |
И |
Mn |
|
•= 0,31 [o]; |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
ZM |
|
320 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
op = 0,69 [a]. |
|
|
|
|
||||
Подставляя oP и oq в формулы (б) и (в), значения Ра, ql* н а в Ф°Р |
' |
|||||||||||||||||||
(а), |
получаем |
, |
|
I » с п м |
У |
Р /, |
4 |
Р \ |
, |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
8 |
0,69 ^ |
h |
E J |
у |
3 |
42/2 ) |
|
|
|||
откуда |
|
|
|
+ ТЩ -°.3 1 И |
- ^ т £ - = |
0.223 |
Р^ fa], |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
/гж = |
0,223 -j |
|
|
= |
0,223 •400 • |
|
|
•2000 = 146 см. |
|
|||||||||
Так как расчет ведем по предельному состоянию, то |
вместо 1<?1 |
под |
||||||||||||||||||
ставляем |
R |
|
П |
= |
2100 |
2 £ |
- |
1720 |
кгс/см2. |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* »* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пользуясь правилом 6 в § 2 для данной |
схемы |
||||||||||||
|
|
|
|
балки, |
определяем |
|
приближенно высоту |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Лж = |
0,2 j |
- § L / = |
0 ,2 .4 00 |
х |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1720 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
12 |
|
|
|
|
|
X |
2,1 |
|
10» •2000 = |
131 см. |
|
|||||
|
|
|
|
Из условий |
прочности и экономичности определя |
|||||||||||||
|
|
|
|
ем высоту по формуле (4.4) |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Лэ = 8 \ /^ щ - — 32 == 8 * У М |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
*-?•П |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— 32 = |
|
I |
/ |
320 • 10* |
|
32 = |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
8 -|/ |
1720 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
IW J f ] Mi m |
n |
_ |
|
|
|
|
= 212 — 3 2 = |
180 |
см. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
360 |
|
|
Из двух высот Аж и h9 для балки |
принимаем |
боль |
||||||||||||
|
Рис. 125 |
|
|
шую Л = 180 см. Эта высота кратна |
50 мм и не |
|||||||||||||
|
|
|
|
требует округления. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Конструируем сечение балки: толщина стенки по формуле (4.1) |
||||||||||||||||||
|
|
б |
= - £ * - |
у Т 8 0 |
_ |
|
13,4 |
= 1,22 |
см. |
|
|
|||||||
|
|
|
в |
|
11 |
|
|
11 |
|
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем |
бв = |
|
12 мм. |
Толщина |
пояса |
6П= |
0,01 -f- 0,025 |
Л = |
||||||||||
= 1,8-г- 4,5 см. |
|
|
|
тогда |
Лв = |
h — 2бп = |
180 — 2 • 2 = |
176 = |
||||||||||
Примем 6П= 20 мм, |
||||||||||||||||||
1760 |
мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
бвЛ® |
1,2-1763 |
= |
С АЛЛЛЛ |
л _4, |
|
|
||||||||
|
|
Ув = |
12— = -J—j2— |
|
544 000 |
см4; |
|
|
||||||||||
|
'треб : |
М |
h |
|
М |
|
|
320 |
• 10 |
180 |
= |
1676000 см4; |
||||||
|
|
[а] |
2 |
* Т |
2 |
|
|
1720 |
5 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Jin = |
«/треб — J B= |
1 676 000 — 544 000 = |
1 132 000 |
см4; |
|
||||||||||||
|
2J 2п |
|
2 - 1 |
132 000 |
71 fi „..а. |
и |
£ п |
|
71,6 |
oR |
|
|||||||
Р п> - |
|
----- |
------------- = 7 1 , 6 |
CM , |
6n = - ^ - |
= |
- g - « 3 6 |
CM. |
||||||||||
Принимаем Ьп = |
36 см. Сечения пояса отвечают требованиям § 4: |
|||||||||||||||||
а) |
~Y ~ = - у - = |
18 — лежит |
в |
пределах |
10 |
20; |
|
|
|
|||||||||
б) |
Ьп>■ 240 мм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
в) |
Fn = 6пйп = |
2 •36 = |
72 > |
• |
|
15 = |
1,2 ' |
|
|
= |
45,3 см». |
|||||||
Вычерчиваем полученное сечение (рис. |
125). |
|
|
|
|
|
|
Проверяем сечение балки в соответствии с требованиями § 4:
1.По использованию материала
|
2Fn |
100 |
= |
|
2 - 2 - 3 6 |
|
|
- 100 = |
|
|||
п + f в |
|
2 - 2 •3 6 + |
1,2 • 176 |
|
||||||||
|
|
144 |
|
|
- 100 = |
40,6% > 3 0 % . |
|
|
||||
|
144 + 211,2 |
|
|
|||||||||
2. По максимальным напряжениям |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Птах = |
Мт„ |
h |
320 • ю* |
180 |
= |
1712 КГС/СМ2 ! |
|
|||||
• |
|
1,686 - 10»' |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
« Я -^ = |
|
|
0,9 |
|
1720 |
кгс/см2; |
|
|
|||
|
2100 •- J J = |
|
|
|||||||||
Ув + 2J n + |
2F„ (А )* = |
544 000 + |
2 - |
|
12 |
+ |
2 - 2 - 3 6 |
= |
||||
= |
544 000 + |
48 + |
1 142 000 = |
1 686 000 см4. |
|
|||||||
3. По максимальным касательным напряжениям в стенке |
|
|||||||||||
|
|
64000 |
|
_178_ |
|
_176_ |
176 \ |
|
||||
|
|
2 •36 |
2 |
+ |
* ’ |
|
2 |
4 ) |
|
|||
Ттяу — |
|
|
|
(2 |
|
|
||||||
J бв |
|
|
|
1,686 • |
10е . |
1,2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
0,9
= 350 кгс/см2 <£ Rcp JjL = 1300 •-ру- = 1060 кгс/см2.
4. По эквивалентным напряжениям в верхней кромке стенки в сечении, отстоящем на а_е от левой опоры, т. е. слева от сечения а
01-1 = |
Ма |
h |
295 • 105 |
176 |
|
|
1542 |
кгс/см2; |
|
|
J |
2 |
1,686106 |
2 |
|
|
|
|
|
|
QaS |
|
54 000 •2 - 36 |
178 |
|
|
|
|
|
Tl-1 = |
|
|
= |
171 |
кгс/см2; |
||||
“ |
1,686 •10е . 1,2 |
||||||||
|
J 6В |
|
|
|
|
||||
оэкв = V о,_| + |
3TI_ I = у 15422 + 3 - 1712 = |
V 2 380 000 + 88 000 = |
|||||||
= ]/2 468 000 = |
1570 кгс/см2 < |
R |
|
= |
1720 кгс/см2. |
Общую устойчивость балки обеспечиваем постановкой горизонталь ных связей, соединяющих сжатый пояс балки с поясом такой же,, соседней, балки. Расстояния между узлами закрепления связей
К < = 16 •36 = 576 см.
Опорные сечения и места приложения сосредоточенных сил Р должны являться узлами крепления связей. Кроме того, назначая /£, необхо димо учитывать фактическое расстояние 1г до соседней балки, с тем чтобы угол наклона раскосов оказался ближе к оптимальному а = = 45° (а < 30° не допускается, так как связи работают плохо). Все свя зи должны быть одного типоразмера, так как унификация удешевляет конструкцию.
На рис. 126 даны примеры вариантов расположения связей по верх нему поясу, где /о = 2500 мм и /о = 5000 мм. Вариант 1 показан на рис. 126, а , а вариант 2 — на рис. 126, б.
Местная устойчивость стенки балки обеспечивается постановкой
ребер (см. § 6). Так как условная гибкость стенки Ку = ~g~ ~
=j- - = 147 < 160, то при изготовлении стенки из СтЗ продольные
ребра не нужны. Толщина опорных ребер 60П.Р » 0,86в = 0,8 х X 12 = 9,6 мм. Принимаем б0п.р = Ю мм. Ширину опорных ребер при нимаем ту же, что и для прочих вертикальных ребер, т. е.
40 = -!— - + 4 0 = 6 0 + 4 0 = 100 мм
(соответствует ГОСТ 103—57 на полосовую сталь). Торцы опорных ре бер проверяем на смятие, учитывая высечки 30 х 30 мм в месте примы кания к поясам,
4 " Л » “ |
4 - 6 4 0 0 0 = 3 2 |
0 0 0 < п2 (6 °п-Р - |
с) «оп-рЯсм 4 г = |
= |
1 . 2 (1 0 — 3)1 |
•3200 •-уу = |
36600 кгс. |
Сопротивление смятию обеспечено.
Под сосредоточенными силами Р также ставим вертикальные реб
ра с Ьр = |
100 мм. Толщина |
бр > |
= |
6,7 мм. Принимаем |
бр — 7 мм. |
|
|
|
|
Сечение |
промежуточных |
ребер равно |
100 X |
7 мм (соответствует |
ГОСТ 103—57). Так как гибкость стенки
^ - 1 7 " Т Х “ 1 4 7 > 1 2 0 ' то необходимо проверять, не нужны ли дополнительные вертикальные
ребра, обеспечивающие устойчивость стенки при действии нормаль ных ом и касательных TQ напряжений. Проверку ведем по графику рис. 120. У опоры Q — 64 000 кгс и
f _ |
l,5Q _ |
1,5 Q ____ 1,5 • 64000 |
_ |
Л ос>1 |
|
||
13 |
М в Ь ] |
и к D |
т |
176 • 1,2 • 1720 |
= |
U> |
|
|
|
ЛвОв/< |
п |
|
|
|
|
Так как нагрузка статическая, то |
определение |
р ведем не по |
кри |
||||
вой /Су =* 147, |
а по Ку — 147 • 0,67 |
= 99 (берем |
кривую для |
Ку = |
= 100). Горизонталь f b = 0,264 не пересекается с кривой Ку = 100. Значит в данном случае постановка дополнительных вертикальных ре бер не требуется.
Чтобы обеспечить сопротивление скручиванию, соседние верти кальные ребра должны отстоять друг от друга не более чем на
Ощах = 2,4ft = 2,4 • 1,8 = 4,32 м.
Значит между опорными ребрами и ребром под силой Р надо уста новить еще ребро, а на участке между ребрами под силами Р не менее (рис. 124)
I — 2а |
1 |
10 м |
1 = 1,3 ребра, |
|
а тах |
4,32 м |
|||
|
|
т. е. еще два ребра.
Иг
i"S |
'10 |
1 7 |
I |
10t |
|
|
1 ^ |
|
1 |
|
|
||
|
|
1' |
\ |
|
||
180 и |
^ 5Л т 3000 |
3000 |
2500 2 зт |
180 |
1* |
|
|
|
20000 |
|
|
г |
|
|
|
20360 |
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
5
Рис. 127
Принятая расстановка вертикальных ребер и их размеры показа ны на рис. 127. Расстояние опорного ребра от края балки берем
lL= 15бв = 1 5 - 1 2 = 180 мм.
Таким образом, действительная длина балки
/д = 2/г - f I = 2 - 180 + 20 000 = 20360 мм.
Сварные соединения балки. Катет угловых швов опорных ребер
К оп .р — ( 0 ,8 -г- 1 ,0 ) боп.р,
принимаем К0п.р = 8 мм.
Катет угловых швов промежуточных ребер назначаем минимальным
Кпр.р |
~ ~2 ~ — 3,5 мм, |
||
Берем Кпр.р = 4 мм. |
|
|
|
Для поясных швов минимальный катет |
|
||
гг |
6р |
12 |
Л |
К п = |
= |
— = |
6 м м . |
назначаем К = 6 мм. Поясные швы проверяем силы Q (принимаем р =
n о
^шах
Т« _ J - 2 • 0 J К
на срез от максимальной перерезывающей
0,7):
17ft
64 0 0 0 . 2 . 3 6 .
1,686 • 10е-2 • 0,7 • 0,6 = 290 < & „ - £ -
0,9
1360-J Y = П 1 0 кгс/см2.
Для удобства перевозки по железной дороге в балке следует пред усмотреть монтажный стык. При условии выполнения его электродами типа Э42А стык будет равнопрочным и может быть размещен в любом сечении. Назначаем его посредине длины балки. Стык может
N4 |
ГОСТ52B4SS-CW СварныешвыпоГОСТ8713-70 |
|
W - |
к / |
ж |
|
|
Г0СТ52ШИНв т |
N*1 300_'р//Г2 |
\ = = |
6 |
|
|
|
Рис. 128 |
быть универсальным (рис. 128, а) или (для удобства сварки) вразбеж ку (рис. 128, б). Необходимо также сконструировать типовые техно логические стыки пояса (рис. 128, в) и стенки (рис. 128, г), которые должны быть равнопрочными основному металлу. Равнопрочность обеспечивается двусторонней сваркой в стык под флюсом. Сварку ве дем с применением заходных и выходных планок. Конструкция тех нологических стыков пояса и стенки показана на рис. 129 и 130.
Опорные части балки проектируем в виде выпуклых плит в соответ ствии с рис. 123. Принимаем R — 1,2 м. Ширина плиты 6Пл = 1,1 X X Ьп = 1,1 - 36 = 39, 6 см. Принимаем ЬП„ = 400 мм.
Длина плиты
аПЛ= 30 + 0,007/ = 30 + 0,007 .2000 = 44 см = 440 мм.
Однако в нашем случае подходит апл = ! Ь„„ = 400 мм, так как давление на фундамент
_ |
R A |
_ |
64 000 = 40 кгс/см2, |
СТ~ |
« п А л |
“ |
4 0 .4 0 |
что ниже допускаемого давления на фундамент Ыф даже для слабых марок бетона.
Примем диаметр штырей йщ = 20 мм. Тогда диаметр отверстий под штыри будет равен 21 мм.
Момент в опасном сечении плиты
Мпл |
RAa |
64 000 ■40 |
= 320 000 кгс •см. |
|
8 |
||||
|
8 |
|