книги / Проектирование стальных мостов с учетом пластических деформаций
..pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расход металла на вролет- |
|
|
Пролет и высота ферм пролет |
|
ное строение, т, при марках |
|||||||
№ |
Прогиб фермы |
|
стали |
|||||||
ного строения с ездоП поверху |
|
|
||||||||
варианта |
|
(си. рис. 7. |
1G) |
|
mil |
15ХСНД |
М16С+ |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-И 5ХСНД |
|
1 |
/ = |
4 4 |
м , |
Я — 6 |
м |
|
1/1000 |
135,9 |
90,3+ 61,4 |
|
2 |
/ = |
55 м , Я =- 6 м |
|
1/810 |
186,5 |
142,0+ 75,5 |
||||
3 |
/ = |
55 |
м , |
Я — 0 м |
|
1/810 |
180,0 |
— |
||
4 |
(со |
скош енным |
кондом) |
1/950 |
183,1 |
|
||||
/ = |
55 |
м , |
Я = |
8 ,5 |
м |
— |
||||
5 |
/ — 66 |
м , |
Я = |
8 ,5 |
м |
1/790 |
235,3 |
186,6+ 93,1 |
||
6 |
/ — 66 |
м , |
Я = |
8 ,5 |
м |
1/790 |
228,8 |
— |
||
7 |
(со |
скошенным |
концом) |
1/870 |
357,0 |
|
||||
/ — 2 X 55 |
м , |
Я — 6 м |
— |
|||||||
8 |
/ = |
2 X 66 м , |
Я = |
6 м |
1/680 |
492,9 |
— |
применения низколегированных сталей взамен малоуглеродистых, так как при этом можно получить снижение расходе металла на 14—22% и стоимости на 2—7%.
7.7. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ СКВОЗНЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ
Для характеристики особенностей работы новых пролетных строений приведем некоторые р е з у л ь т а т ы р а с ч е т о в неразрезного пролетного строения с пролетами 2 X 66 м.
Рассмотрим наиболее характерные загружения пролетного строения. При загружении обоих пролетных строений равномерно распределенной вертикальной нагрузкой (рис. 7.18) одновременно изменяли конструкцию проезжей части: по варианту I приняли исходную ее конструкцию со всеми диафрагмами (по проекту); по варианту II — четыре диафрагмы около промежуточной опоры исключили; по варианту III конструкцию проезжей части приняли без диафрагм, т. е. включали продольные балки в совместную ра боту с помощью поперечных балок.
Анализ данных (см. рис. 7.18) показывает, что усилия в связях и нижних поясах значительно отличаются для всех трех вариантов конструкции проезжей части. Усилия в верхних поясах при вклю чении проезжей части в совместную работу с фермами изменяются заметно. В наиболее загруженной панели 10—12 усилие снижается почти на 20% по сравнению с вариантом II при отсутствии диафрагм, но при наличии поперечных балок. Усилия в продольных балках появляются уже за счет работы одних поперечных балок в гори зонтальной плоскости (вариант III). В середине пролета усилие в продольной балке равно 13,3 кН (сжатие), а над промежуточной опорой 4,0 кН (растяжение). Отсутствие диафрагм около промежу точной опоры (вариант II) заметно влияет на усилия в верхних поя-
8,36 -J4,64
А-А
-0,789; 0,335; -0,220; ~208; № 6; 1,461; -0,854; 1,77;
Рис. 7.18. Пролетное строение 2X66 м, загруженное вертикальной нагрузкой <7=10 кН/м. Цифровые данные прогибов w и перемещений и0 (в метрах), а также усилий в элементах (в килоныотонах) приведены для вариантов проез жей части соответственно I, II и III
|
|
|
|
|
й |
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЮкН |
||||
|
|
|
|
lo |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
*4 |
‘Л. |
|
|
||
|
|
|
|
W5 |
«О |
|
гр* |
|
IN |
•>* |
<?-' |
ça |
uy |
|
|
ça* |
.*.* |
«о* |
|
*?■ |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
evT |
счГ |
|
|
|
|
£ |
£? |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
£ |
Й |
s§* STSf |
te |
s |
îs |
|
|
$ |
i‘ |
te* |
|
3 |
£ |
|
ÿ |
§' |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
es* |
|
с»' |
es* |
о* |
|
Z?, |
g* |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Г Г ^ |
W |
|
ta* |
|
ta* |
Ça* *-.* |
ca* |
|
|
■*»* |
« |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
г;, |
|
es |
й’ |
5 |
è' |
ë“ |
|
k |
|
k |
|
k |
|
i* |
|
|
|
£ |
i* |
& |
£ |
|
S « |
|
£ |
|
§s 5 ’ à* |
ég , |
||
Jf 0 |
y 1y 2 y 3 y 4y 5 4* 64*' 7 y 8 |
«J3 "fiio y // T/7-f/J f>7ft y /5T '16 |
У/7? |
18 ^1 3^2 0 ^21 Y 22*?23 |
|
|||||||||||||||||||||||||
A 1\”ГЖ~1~Ж“'ГЖ~Т~Ж”'ГЖ~'ГЖ~Т~Ж_1~Ж~1"‘Ж”Т~Ж~Т~Ж~Т~7| A |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
----7----- — ;— |
---- 5---- -----\---- |
|
\ |
|
|
-4,89; |
|
|
|
|
|
|
\ |
■“ ‘"Т |
|
||||||||||
Ш № ! |
-0.56; |
-7,77; |
-164; |
|
-2,18; |
-2.73; |
1 -3,29; |
-6.46; |
-8,01; |
|
-9,56; |
-11,12. -13.0& |
||||||||||||||||||
|
|
Л°2 |
0.17; |
0.34; |
0.51; |
|
0,68; |
0,84: |
|
0,98; |
-1,15; |
-3,26; |
-5,37; |
|
-146; |
-9,57, -12,0; |
||||||||||||||
|
|
к ез |
-0,33 |
-0,76 |
-1,12 |
|
-1,50 |
|
-1,89 |
-2,32 |
-6,04 |
-9,72 |
|
-13,37 |
|
-17,02 |
-20,59 -25,0 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_АzA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
1 |
2 |
3 |
4 |
S |
6 7 |
|
8 |
|
9 |
10 |
7! |
12 |
|
13 14 |
15 |
16 17 |
18 |
19 20 21 |
22 23 |
24 |
||||||||
|
\ j \ / Г7\ / |
|
\J |
|
\7 Г7\7 \ / \ i \ i \1 Г7\ J\ /\ j |
|
|
n \ /Г7 |
|
|||||||||||||||||||||
|
1 х |
X. )L X X X )0 |
|
|
|
X |
X k |
|
|
|
X |
/ \ |
X |
X |
|
|
|
|
|
X X |
X |
X |
||||||||
|
LSus LLLL |
|
|
|
f |
|
|
|
Щ LL |
|
|
|
LL |
|
|
|
|
|
||||||||||||
ta |
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
|
|
X |
|
4* |
X |
Ф |
f ' |
|
|
|
|
|
a i |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
Щ |
|
|
|
|
|
|
X X X |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ÇsT |
|
|
r |
|
|
|
|
?;r |
|
|||
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ǥ* |
|
|
|
|
fiaf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ts* ojf |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
5- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4P* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ps îg |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ça* ça- |
|
РИС. 7.19. Пролетное строение 2X66 м, загруженное горизонтальной продоль ной нагрузкой 10 кН/м. Цифровые данные усилий в элементах приведены для трех загружений соответственно левого, правого и обоих пролетов М 1, М 2
и М 3
§се ta
£ |
§ |
Номер фермы |
m |
|
& |
|
Ч |
|
аз |
0N
Я нг Янг
1N
R u r
Д вг
2N
R nv
# в г
9N
Янг
/?вг
10N
R iir R n r
11N
Rb г
R n r
Усилия в поперечной балке, кИ, при загружешш фермы вертикальной нагрузкой
Диафрагмы по проекту |
Без диафрагм над про |
Без диафрагм, но с по |
межуточной опорой |
перечными балками |
|
5,324 (6,569) |
5 ,2 5 2 (6 ,4 0 9 ) |
2,632(3,027) |
— 0,2718 ( - 0 ,3 4 2 9 ) |
— 0,2668 (— 0,3321) |
- 0 ,6 8 7 ( - 0 ,9 3 5 5 ) |
— 1,698 (— 2,093) |
— 1,672 ( - 2 ,0 3 5 ) |
- 4 ,0 3 9 ( - 5 ,4 2 9 ) |
— 2,8 9 9 (-—4 .593) |
— 2,583 (— 3,971) |
4,809(5,436) |
— 0,1355 ( —0,1873) |
— 0,1286 ( - 0 ,1 7 3 2 ) |
- 0 ,5 3 1 2 ( - 0 ,7 5 6 2 ) |
— 0,9726 ( - 1 ,2 9 9 ) |
- 0 ,9 3 0 4 ( - 1 ,2 1 4 ) |
— 3,322 ( - 4 ,6 7 7 ) |
6 ,3 2 8 (8 ,2 7 6 ) |
6 ,1 3 7 (7 ,8 7 9 ) |
6,294(7,365) |
— 0,1472 (— 0,2246) |
- 0 ,1 3 3 4 ( - 0 ,1 9 7 2 ) |
- 0 ,4 4 9 7 ( - 0 ,6 7 9 0 ) |
— 0,8822 ( - 1 ,3 4 4 ) |
- 0 ,8 0 1 3 ( - 1 ,1 8 4 ) |
—2,676 (— 4,042) |
— 9,942 (— 2,835) |
0 ,5 4 2 (7 ,9 7 0 ) |
0,6469(8,220) |
0,2524 (0,1993) |
0,5399(0,7296) |
0,4999(0,6385) |
1 ,5 6 0 (1 ,2 6 9 ) |
3,241 (4,386) |
3,00 4 (3 ,8 4 7 ) |
1 ,0 3 3 (6 ,3 1 6 ) |
— 3,876 (2,812) |
- 3 ,8 3 7 (2 ,9 3 6 ) |
0,3 3 1 6 (0 ,3 6 8 6 ) |
0,5491(0 .9261) |
0,5253(0,8545) |
1,893 (2,126) |
3 ,2 0 4 (5 ,4 5 9 ) |
3,06 2 (5 ,0 3 3 ) |
— 11,030 (— 10,014) |
— 8,582 ( - 2 ,4 4 4 ) |
- 8 ,5 8 9 ( - 2 ,4 1 2 ) |
0,0832 5 (0 ,2 0 8 8 ) |
0,2117(0,7843) |
0,2000 (0,7244) |
1 ,1 1 0 (1 ,3 4 7 ) |
1,87 2 (4 ,7 7 6 ) |
1,804(4,417) |
П р и м е ч а н и я . 1. В скобках приведены усилия при загружешш фермы в одном про лете, без скобок—в двух пролетах.
2. Принятые обозначения: осевая сила в поперечной балке, Яш,—горизонтальная реакция (сила) на инжннй пояс поперечной балки; Лвг—то же, па верхний пояс.
сах фермы на длине в половину пролета. При этом усилия в про дольных балках изменяются существенно как над промежуточной опорой, так и в пролете: на опоре уменьшение с 17,7 кН до 2,0 кН, в пролете с —20,8 до —17,5 кН. Усилия в элементах диафрагм за висят как от места их положения, так и числа диафрагм.
Перемещения продольное и для узла 0 и прогиб w для узла 5 уменьшаются при постановке диафрагм соответственно на 14 и 3%. Для изолированной фермы без учета работы поперечных балок на изгиб в горизонтальной плоскости эти величины будут выше.
Работу элементов пролетного строения при загружеиии гори зонтальной продольной нагрузкой 10 кН для трех ее положений в пролетах можно видеть поданным рис. 7.19. Включение конструк ции проезжен части в совместную работу с фермами качественно изменяет распределение усилий по сравнению с традиционными решениями передачи горизонтальных сил. Диафрагмы обеспечива ют более равномерную передачу сил на элементы пролетного строе ния.
Оценим теперь работу поперечных балок.
При загружении вертикальной нагрузкой двух пролетов про летного строения (табл. 7,4) наиболее интенсивно в горизонтальной
Номер узла |
|
Усилия в поперечной балке. кН. при загружении |
||
Вид усилия |
продольной горизонтальной нагрузкой фермы |
|||
фермы |
|
|
|
|
|
|
двух пролетов |
j| левого пролета |
правого пролета |
0 |
N |
- 2 ,4 9 6 |
— 2 ,6 6 3 |
0,1671 |
|
Я н г |
0,2103 |
0,2198 |
— 0,009496 |
1 |
Явг |
1,126 |
1,178 |
— 0,05284 |
N |
8,4 7 4 |
8 ,6 9 3 |
— 0,2 1 9 0 |
|
|
Я н г |
0,1841 |
0,1908 |
— 0,006789 |
2 |
Я в г |
1,109 |
1 ,152 |
— 0,04294 |
N |
— 1,586 |
— 1,844 |
0,2583 |
|
|
Я нг |
0,2411 |
0,2511 |
— 0,01000 |
9 |
Я вг |
1,406 |
1,466 |
— 0,0 5 9 9 |
N |
— 2 ,8 1 9 |
— 3,382 |
0 ,5 6 2 9 |
|
|
Я нг |
0,2367 |
0,2335 |
0,003229 |
10 |
Явг |
1,427 |
1,402 |
0,02501 |
N |
10,54 |
9,404 |
1,137 |
|
|
Я нг |
0,2929 |
0,2653 |
0,02753 |
11 |
Явг |
1,732 |
1,558 |
0,1741 |
N |
— 3,318 |
— 1,949 |
— 1,369 |
|
|
Я пг |
0 .2 4 0 2 |
0,1879 |
0,05231 |
|
Я вг |
1,383 |
1,113 |
0,2696 |
|
■ |
|
|
|
О б о э н а ч е и и я — см. примечание к табл. 7.4.
плоскости на изгиб работает поперечная балка в узле 10 (диаф рагмы по проекту), а при отсутствии диафрагм— в узле 0; поста новка диафрагм уменьшает усилия изгиба поперечной баЛки в 2—3 раза. Загружение одного пролета вертикальной нагрузки дает аналогичные результаты, но абсолютные значения усилий больше (см. табл. 7.4). При загружении продольной горизонталь ной нагрузкой (табл. 7.5) схема диафрагм принята“по' проекту, но рассмотрены различные длины загруженйя. Максимальные зна чения осевого и изгибающих в горизонтальной плоскости попереч ную балку усилий, имеет место в узле 10 при загружении двух про летов.
Таким образом, пространственные расчеты позволяют выя вить особенности работы элементов пролетных строении при вклю чении конструкции проезжей части в совместную работу с главными фермами, что важно при проектировании данных конструкции.
В расчетах сложных сооружений иногда оказывается целесооб разным подход к сквозным конструкциям, к а к к б а л к а м со сплошной стенкой. Например, горизонтальные (ветровые) фермы в пролетных строениях для расчета удобно принять за балку, под чиняющуюся известным зависимостям сопротивления материалов. Но в отличие от обычных допущений о пренебрежении деформация-
ми сдвига в данном случае их необходимо учитывать. При этом дифференциальное управление изгиба имеет вид:
w" (x)’= — Ml(EJ)—q (xj/(Ghà), |
(7.13) |
где h, ô — высота и толщина стенки балки.
Рассмотрим случай загружения балки равномерно распределен ной нагрузкой, для которой можно записать ее значение через из гибающий момент,
q=2MI(lx — x2).
Подставив это выражение в дифференциальное уравнение (7.13), получим
W' А" _ Е ( J + G/;S [1х— х-) ) '
Выражение в круглых скобках можно трактовать как обратный приведенный (условный) момент инерции балки, рассчитываемой с учетом сдвигов. Тогда уравнение изгиба будет
М |
Г |
2EJ I-* |
р-141 |
ч’" |
|
+ж»(/,-ж). ] |
Поскольку приведенный момент инерции переменный по длине, то для практических расчетов можно взять какое-либо сечение, например, в середине пролета, и подставляя в эту формулу х = = //2, получим
ГSEJ I - 1
Для перехода к сквозной конструкции необходимо под моментом инерции J понимать момент инерции, вычисляемый по площадям поясов, а толщину стенки
б=£ф/Дт ,
.где Ьф — расстояние в осях между поясами фермы в плоскости изгиба; Дт г—коэффициент, характеризующий тип решетки (заполнения) и опреде ляемый по соответствующим формулам [42].
•Принимая h æ Ьф, получим в окончательном виде выражение для приведенного момента инерции
г |
8EJAT I - 1 |
|
^ p = ' [ l + - 5 Ê | # - J |
(7Л6> |
|
"Для о ц е н к и н е к о т о р ы х к а ч е с т в |
пролетных строе |
ний с конструкцией проезжей части, включенной в совместную ра боту с главными фермами, во ВНИИ транспортного строительства были испытаны конструкции пролетных строений с ездой понизу, рассчитанные по изложенной автором методике. Это железнодо рожные пролетные строения пролетами: 66 м моста через р. Трубеж на стадии монтажа и эксплуатации; 66 м — через р. Лесной Воро неж на стадии эксплуатации; ПО м — через р. Балык на стадии эксплуатации; 110 + 132 + ПО м через р. Лена на стадиях иавес-
Hol'ô монтажа й эксплуатации. Испытаниями установлены!
1. Жесткость новых пролетных строений в вертикальной плос кости более высокая, чем при устройстве разрывов в продольных балках (старые конструкции). Конструктивные поправки для про гибов (отношение измеренной величины к расчетной) составляют около 0,9.
2.Усилия в элементах главных ферм в общем хорошо согласу ются с расчетными данными. Выявлено существенное уменьшение усилий в нижних поясах за счет совместной работы их с продольны ми балками. Например, конструктивные поправки в предположении шарнирной изолированной фермы пролетом 110 м для нижних поя сов в панелях: НО-Н1 равны 0,76-f-0,79; Н2-НЗ — 0,65-^0,75; Н4-Н5 — 0,57^-0,64. С учетом совместной работы те же величи ны соответственно равны: 0,84^-0,98; 0,90—1,06; 0,95-г 1,06. От сюда ясно видно уменьшение усилий в поясах ферм за счет совмест ной работы с конструкцией проезжей части.
3.Поперечные балки работают в более благоприятных усло виях по сравнению с пролетными строениями без включения конст рукции проезжей части в совместную работу с главными фермами. Это объясняется тем, что в новых конструкциях продольное гори зонтальное смещение узлов ферм по отношению к перемещениям уз лов пересечения продольных и поперечных балок не столь велико и, следовательно, изгиб поперечной балки в горизонтальной плос кости небольшой. Такое обстоятельство важно для конструкций северного исполнения.
4.Продольные балки интенсивно включаются в работу на -осевые силы как на стадии эксплуатации, так и при монтаже.
При испытательных нагрузках зафиксировано участие мостового полотна на деревянных поперечинах в совместной работе с продоль ными балками. Например, наибольшие значения конструктивных поправок пролетного строения пролетом 110 м для панели 0-1 рав ны 0,79; 2-3 равны 0,65; 4-5 равны 0,76.
5. Элементы диафрагм (связи), играющие главную роль в пере даче усилий и поясов на продольные балки, фактически нагруже ны меньше, чем по расчету, так как связи во всех панелях при креплены высокопрочными болтами к нижним поясам продоль ных балок и образуют, таким образом, своего рода дополнитель ные диафрагмы, не учитываемые в расчетной схеме. Роль распорок здесь играют поперечные связи между продольными балками. Кон структивные поправки для диагоналей диафрагм и длинных рас порок равны в среднем 0,6, а для коротких — 0,3—0,4. Меньшие значения поправок наблюдались в связи с тем, что вблизи коротких распорок диафрагм расположены распорки поперечных связей про дольных балок, которые воспринимают на себя часть усилия.
Отмечено: 1) фибровые напряжения в связях и диафрагмах превосходят осевые более чем в 2 раза; 2) четкое выявление за кономерностей в перераспределении усилий при включении кон струкции проезжей части в совместную работу с фермами.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.А р г и р и с Д ж. Современные достижения в методах расчета конст рукций с применением матриц: Пер. с англ. — М.: Стройиздат, 1968.—240 с.
2.Б а л д и и В. А. Расчет стальных конструкций по расчетным пре дельным состояниям.— М.: Госстрой издат, 1956.— 42 с.
3.Б е з у х о в Н. И., Л у ж и н О. В. Приложение методов теории уп ругости и пластичности к решению инженерных задач.— М.: Высшая школа, 1974.— 200 с.
4.Б е л с н я Е. И. Предварительно напряженные несущие металличес кие конструкции.— М.: Стройиздат, 1975.—415 с.
5.Б е л ь с к и й Г. Е. О предельных состояниях элементов металли ческих конструкций при сжатии (растяжении) с изгибом.— Строительная механика и расчет сооружений, 1973, № 2. с. 18—20.
6. Б и р г е р И. А. Круглые пластинки и оболочки вращения,— М. Оборонгиз, 1961.— 367 с.
7.Б л е и х Ф. Устойчивость металлических конструкций: Пер. с англ.—
—М.: Физматгиз, 1959.— 544 с.
8. Б о л ь ш а к о в К. П., П о т а п к и н А. А. Совершенствование норм проектирования стальных конструкций мостов и методов их расчета на прочность и устойчивость.— В кн.: Конструкции, расчет и технология из
готовления стальных мостов.— М.: Транспорт, |
1974, с. 52—60 (Тр. ВНИИ |
трансп. стр-ва, вып. 90). |
А. А. Применение вантово- |
9. Б о л ь ш а к о в К. П., П о т а п к и н |
балочных систем в мостах больших пролетов.—В кн.: Исследования современ ных конструкций стальных мостов. — М.: Транспорт, 1975, с. 4—29 (Тр.
ВНИИ трансп. стр.-ва, вып. 94).
10. Б о л ь ш а к о в К. П., П о т а п к и н А. А. Особенности конструк ции и расчета сквозных балочно-неразрезных железнодорожных пролет ных строений с конструкцией проезжей части, включенной в совместную рабо ту с главными фермами,— В кн.: Исследования стальных и сталежелезобе тонных балочных мостов.— М.: Транспорт, 1976, с. 24—40 (Тр. ВНИИ трансп.
стр.-ва, вып. 99). |
Б. М. Предельные состояния стальных балок.— М., Л.: |
11. Б р о у д е |
|
Стройиздат, 1953.— 216 с. |
|
12. В л а с о в |
В. 3. Тонкостенные упругие стержни.— М.: Физматгиз, |
1959,—568 с. |
м жж |
13. В о л к о в |
С. Д. Статистическая теория прочности. — М.: Машгиз, |
1960. — 176 с.
14. В о л ь м и р А. С. Устойчивость деформируемых систем. М: Наука,
1967. — 984 с.
15. В о р о в и ч И. И., К р а с о в с к и й Ю. П. О методе упругих реше ний. — В кн.: ДАН СССР, 1959, т. 126, № 4, с. 701—705.
16. Г е м м е р л и н г А. В. Расчет стержневых систем,— М,: Стройиздат,
1974.—207 с.
17. И л ь ю ш и н А. А. Пластичность.— М.: Гостехнздат, 1948,— 376 с. Id. И л ь ю ш и н А. А. Пластичность. Основы общей математической
теории.— М.: Изд-во АН СССР, 1963.— 271 с.
19. К а ч а н о в Л. М. Основы теории пластичности,— М.: ГИТТЛ,
1956.— 324 с.
20. К а ч а н о в Л. М.. Основы механики разрушения.— М.: Наука,
1974.— 311 с.
21. К о й т е р В. Т. Общие теоремы теории упругопластических сред: Пер. с англ.— М.: Изд-во иностр. лит., 1961,— 79 с.
22. К о р о л е в В. Й. Упруго-пластические деформации оболочек.— М.: Машиностроение, 1971.— 303 с.
23. К о р о т к и н Я. |
И., П о с т н о в В. А., С и в е р с Н . Л. Строи |
тельная механика корабля |
и теория упругости: Т.1. — Л.: Судостроение, |
1968.— 424 с.
24.Л е х н и ц к и и С. Г. Анизотропные пластинки. М.: Изд. техн. теоретич. лит., 1957.— 563 с.
25.Л у к а ш И. А. Основы нелинейной строительной механики. — М.:
Стройиздат, 1978.—204 с. |
Г. К. Расчеты мостов по предель |
|
26. Л я л п н И. Б., Е в г р а ф о в |
||
ным состояниям.— М.: Трансжелдорнздат, |
1962. — 336 с. ' |
г |
27. М а к к л и н т о к Ф . , Аргон А. Деформация и разрушение материа |
||
лов: Пер. с англ.— М.: Мир, 1970,—443 с. |
|
* |
'28. М а л и п и н H. Н. Прикладная теория пластичности и ползучести.
—М.: Машиностроение, 1968.— 399 с.
29.Методы расчета стержневых систем, пластин и оболочек с использова нием ЭВМ.— ч. 1 и 1I/A.B. Александрой, Б. Я. Лащспиков, И. И. Шапошни ков и др.— М.: Строииздат, 1976.— 453 с.
30.М б с к в и т и н В. В. Пластичность при переменных нагружениях.
—М.: Изд. МГУ, 1965.— 262 с.
31. |
Н а д а |
и А. Пластичность и разрушение твердых тел.— М.: ЙЛ, |
1954. |
Н и л |
Б. Г. Расчет конструкций с учетом пластических свойств ма |
32. |
||
териалов: Пер. с англ.— М.: Госстрой издат, 1961.— 315 с. |
||
33. |
Н и к о л а е в Г. А., К у р к и н С. А., В и н о к у р о в . В. А. |
Расчет, проектирование и изготовление сварных конструкций.— М.: Высшая школа, 1971.— 760 сч
34.Н о в о ж и л о в В. В. Основы нелинейной теории упругости. — М.
Л.: Гостехиздат, 1948.— 192 с.
35. Н о в о ж и л о в а*Н. И .,М а л ы ш е в Г. И., X о т м и р о в В. Г. О надежности сталей для железнодорожных мостов северного исполнения.— Прбблемы прочности, 1981, № 6, с. 89—93.
‘ 36. О д е н Дж. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред: Пер. с англ. — М.: Мир, 1976.— 464 с.
• 37. О к е р б л о м Н. О. Расчет деформаций металлоконструкций при сварке.— М.: Машгиз, 1955.— 212 с.
: 38. П а р т о н Б. 3., М о р о з о в Е. М. Механика упруго-пластиче- скбго разрушения.— М.: Наука, 1974.— 416 с.
39.П е т р о п а в л о в с к и й А. А. О пространственных расчетах мос тов с коробчатыми балками неразрезных и комбинированных систем. — В кн.: Исследование мостовых конструкций: М., 1971, с. 3—19 (Тр. МИИТ, вып. 375).
40.П е т р о п а в л о в с к и й А. А. Матричные алгоритмы смешанного метода в нелинейных задачах теории висячих и арочных мостов современных
систем. — В кн.: Исследование и расчет современных мостовых конструкций: М., 1977, с. 3—58 (Тр. МИИТ, вып. 561).
41. П л а т о н о в А. С., П о т а п к и и А. А. Методические рекоменда ции по проектированию стальной ортотропной плиты проезжей части автодо
рожных мостов.— М., |
1972.— 48 с. (Рекомендовано ВНИИ транс, |
стр.-ва). |
|
*42. Пространственные расчеты мостов./Б. Е. Улицкий, А. А. Потапкин, |
|||
В. И. Руденко и др.— М.: Транспорт, 1967.— 403 |
с. |
мостовых |
|
43. П р о т а с о в |
К. Г. Расчет статически |
неопределимых |
|
ферм с учетом пластическихдеформаций.— М.: Трансжелдорнздат, 1947 — |
|||
— 131 с. |
А. А. Пространственный |
расчет стальных |
мостов в |
Ï4. П о т а п к и н |
упругопластическон стадии с использованием ЭЦВМ.— В кн.: Краткие тези сы докладов к научно-технической конференции, посвященной 100-летшо со дня рождения академика Г. П. Передерия.— Л., 1971, с. 19—22.
45. П о т а п к и н А. А. Расчет стальных мостов на прочность с учетом развития пластических деформаций.— В кн.: Аннотации докладов XXX нау чно-исследовательской конференции МАДИ.— М., 1971, с. 15.
46. П о т а п к и н А. А. К расчету стальных мостов на прочность с уче том развития пластических деформаций.— В ки.: Современные проблемы оте чественного мостостроения.— Л., 1972, с. 84—91 (Тр. ЛИИЖТ, вып. 343).
47.П о т а п к и и А. А. Теория и расчет стальных и сталежелезобетон ных мостов на прочность с учетом нелинейных и пластических деформаций.—
—М.: Транспорт, 1972.—192 с.
48.П о т а п к и н А, А. Совершенствование методов расчета стальных мостов на прочность. В ки,: Исследования стальных и сталежелезобетон-
иых мостов. М.: Транспорт, 1973, с. 17—29 (Тр. ВНИИ траисп. стр.-ва, вып.
88).
49.П о т а п к и н А. А. Расчеты стальных мостов на прочность в упругопластическон стадии.— В кн.: Конструкции, расчет и технология изготов ления стальных мостов.— М.: Транспорт, 1974, с. 60—78 (Тр. ВНИИ трансп. стр.-ва, вып. 90).
50.П о т а п к и н. А. А. Вопросы расчета стальных конструкций мос тов в упругопластической стадии работы. В кн.: Исследования современных конструкций стальных мостов.— М.: Транспорт, 1975, с. 122—128 (Тр, ВНИИ траисп. стр.-ва, вып. 94).
51.П о т а п к и н А. А. Об устойчивости пластинчатых элементов сталь
ных мостов в упругопластнческой стадии.— В кн. Исследования стальных и сталежелезобетонных балочных мостов.— М.: Транспорт, 1976, с. 96—100 (Тр. ВНИИ трансп. стр.-ва, вып. 99).
52. П о т а п к и н А. А. Причины аварий стальных мостов. — Транс портное строительство, 1978, № 8, с. 44—45.
53.Р е з н и к о в Р. А. Решение задач строительной механики на ЭЦМ.
—М.: Стройиздат, 1971.— 311 с.
54.Р ж а н и ц ы н А. Р. Расчет сооружений с учетом пластических свойств материалов.— М.: Стройиздат, 1954. 287 с.
55.С к р я б и н а Т . А. Расчет неразрезных ортотропных плит на непо
датливых и упругих опорах. — В сб.: Тр. МИИТ.— М.: Транспорт, 196£,
с.28—35 (вып. 227).
56.С м и р н о в А. Ф..Устойчивость и колебания сооружений.— М?:
Трансжелдориздат, 1958.— 308 с. |
больших |
пролетов. — М.: Выс |
|
57. С м и р н о в |
В. А. Висячие мосты |
||
шая школа, 1970.— 408 с. |
|
|
|
58. С н и т к о |
Н. К. Устойчивость стержневых систем в упругоплас |
||
тической области.— Л.: Стройиздат, 1968.— |
248 с. |
С о р о к и н В. В. |
|
59. С о л о м е н к о Н. С„ А б р а м я н К. Г., |
Прочность и устойчивость пластин и оболочек судового корпуса.— Л.: Судо строение, 1967.— 488 с.
60. Справочник по теории упругости/Под ред. П. М. Варвака и А.Ф. Ря бова.— КиёЪ: Будивелышк, 1971.—419 с.
61. С т р е л е ц к и й H. Н. К вопросу развития методики расчета по предельным состояниям.— В кн.: Развитие методики расчета nci предельным состояниям. Сборник статен.— М.: Стройиздат, 1971, с. 5—37. *
62. С т р е л е ц к и й H. Н* Первоочередные вопросы развития методи ки предельных состояний.— В кн.: Развитие методики расчета по предельным состояниям. Сборник статен. — М.: Стройиздат, 1971, с. 87—95?
63. С т р е л е ц к и й H. Н. Исследования совместной работы проезжен части и главных ферм современных конструкций металлических мостов.— Автореф. дне. д-ра техн. наук.— М.: 1970.— 56 с.
64. С т р е л е ц к и й H. Н. Совместная работа и предельные состояния элементов металлических мостов.— М.: 1957, 55 с. (Сообщение ВНИИ трансп. стр.-ва, вып. 89).
65.С т р е л е ц к и й H. Н. Сталежелезобетонные пролетные строения мостов.— М.: Транспорт, 1981.— 360 с.
66.Строительные нормы и правила. Часть II, раздел А. Глава 10 «Строи,
тельные конструкции и основания. Основные положения проектнрования»- ÇJ-lun II-A.10-7K— М.: Стройиздат, 1972.— 8.Ç.
67. Технические условия проектирования железнодорожных, автодо рожных и городских мостов и труб: СН 200—62.—.М: Трансжелдориздат,
1962.—328 с.
68. Т и м о ш е н к о С. П. Устойчивость упругих систем: Пер. с англ,—
—М. Л.: Гостехизадт, 1946.— 532 с.
69.Т и м о ш е н к о С. П. Механика материалов: Пер с англ. — М.:
Мир, 1976. — 669 с.
70.Ф и л н н А. П. Определение лишних неизвестных в физически не линейных статически неопределимых стержневых системах.— Доклады АН
СССР, 1953, т. 89, № 4, с. 85—87.
71.Х о д ж Ф. Г. Расчет конструкций с учетом пластических деформа
ций: Пер. с англ.— М.: Машгиз, 1963,— 308 с.
72.Ш е л е с т е н к о Л. П., X р о м е ц Ю. Н. Исследование предель ного состояния по прочности изгибаемых элементов пролетных строений мос тов — В кн.: Научное сообщение ВНИИ трансп. стр.-ва.— М. 1960, с. 117—
—143.
73.Ш н е й д е р о в и ч P. М., Прочность при статическом и повторно статическом нагружениях. — М. Машиностроение, 1968.— 342 с.
74.В i j I а а г d P. Р. Buckling of Plates under Non-Homogeneous Stress.—
—J. eng. Mech.,Div. Proc. Amer. Soc. Civil Eng. Vol. 83, No. EM 3, July, 1957, p. 1—31.
75. B o l s h a k o v K. P., P о t a p k i n A. A. Application of High S t rength Steels of Class S60 to Long Span Highway and Railway Bridges. Tenth Congress IABSE, Tokyo, 1976, Preliminary Report, p. 457—464.
76.F a 1 t u s F . , Skaloud M. Havârie ocelovÿcn mostu a pouceni z nich plunouci. Inrenÿr ské stavby. No 2, 1973, S. 49—63.
77.F i s h e r J. W. and Viest I. M., Ultimate Strengh Concepts for Dering
of Steel |
Bridges. — Reprint — Committee Procedings AASHO |
Portland, |
Oregon — 1963, p. 127— 141. |
Rolled Steel |
|
78. |
F r e y F. Effect of the Cold Bending of Double — Tee |
Sections on their Bearing Strength.— IABSE Publication. 29—11,1969, p. 101 —
— 124.
79. F u k u m o t o Y . , |
U s a m i |
in |
T., J a m a g u c h i K . Inelastic |
Buc |
||
kling Strength of |
Stiffened |
Plates |
Compression. — IABSE |
Proceedings |
||
p—8/77.— 15 p. |
|
|
|
|
|
Steel |
80. G a I a m b о s T. V., L a y M. G. Studies of the Ductility of |
||||||
Structures.— Journal of the Structural Diwirson, Proceedings of the American |
||||||
Society of Civil Engineers, Vol. 91, ST4, August, 1965, p. 125— 151. |
|
des |
||||
81. G e 1 i s s e n E., |
L e r o u |
Y. Le viaduc de Beer.— Annales |
||||
Travaux Publics de Belgique, N 03— 1974, p. 151—205. |
de la |
résis- |
||||
82. M a q u о i |
R., M a s s о n e t |
C h. Théorie non linéaire |
||||
tanse postsritique des grandes poutres |
en caisson raidies.— Mémoires AIPC, |
|||||
31 — 11, 1971, 91— 140. |
|
|
|
|
|
83.M о f f a t t K. R. D о w 1 i n g P. I. Shear Lag in Steel Box Girder Bridges.— The Structural Engineer. October 1975, No. 10. Vol. 53, p. 434— —448.
84.P о t a p k i n A.A. Überbauten von Eisenbahn fachwerkbrücken mit einer mit Haupttragern mitwirkenden Fahrbahn.— Symposium IABSE «Steel and composite structures for user needs». Dresden, 1975, p. 34—48.
85. |
P o t a p k i n A . |
A. Steel |
Railway Bridge on the Bailkal—Amour |
||
Railway Line.— IABSE |
Periodica C-4/78 «Structures in the USSR. p. 17. |
||||
86. |
P о t a p k i n A. A, |
Up-to |
date methods in stability canalysis of steel |
||
bridge |
struktures. Theoretical |
and practical aspects. — Regional colloquim |
|||
on Stability of steel structures. |
Hungary, Budapest — Balatonfured, 1977, |
||||
Final Report, p. 25—56. |
|
Z. |
О ksztaltowaniu wytrzymalosciowym. — |
||
87. |
W a s i u t y n s k i |
||||
Warszawa 1939.— 107s. |
|
|
|
komorovÿch ocelovÿch mostu.— Praha, |
|
88. |
P e c h a r J. Navrhovâni |
1979,— 124 s.