- •Широкополосный переход от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку, без резкого сужения диэлектрика
- •Улучшенный переход от микрополоскового к esiw с эллиптическим конусом диэлектрика в Ku- и Ka-диапазонах.
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Широкополосный сверхпроводящий тонкопленочный трансформатор свч.
- •Новый широкополосный переход от микрополосковой линии к интегрированному волноводу с подложкой
- •Компланарно-микрополосковые переходы для измерений на пластине
- •Полноволновое проектирование fdtd и анализ широкополосных переходов микрополоскового типа в волновод.
- •Проектирование сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельной полосковой линии для антенны симметричного типа
- •Рупорная антенна с высокой апертурой и эффективностью
- •Компактный широкополосный копланарный переход полосковой линии в микрополосковую линию с использованием изогнутой структуры на двухслойной подложке
- •Уравнения расчета для переходов конической микрополоски-подложки интегрированного волновода
- •Широкополосная антенна с торцевым диэлектрическим стержнем и высоким коэффициентом усиления, питаемая волноводом с коническим гребнем для применений в диапазонах k/Ka.
- •Антенна с двухрезонаторной подложкой и интегрированным слотом для волновода для приложений 5g
- •Приспособление для испытаний микроволновых интегральных схем
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов.
- •Переход от волноводной схемы к планарной для детекторов миллиметрового диапазона волн
- •Конструкция конической площадки для улучшения электрических характеристик bga в корпусе уровня пластины (wlp)
- •Интегрированный широкополосный миллиметровый диапазон вертикальных переходов от микрополосковой микрополоски к волноводу, подходящий для многослойных плоских схем
- •Характеристика электротермических свойств микрополосковых тэс-детекторов
- •Сверхширокополосный переход от микрополосковой микрополоски к волноводу wr15 для приложений mmic
- •Изготовленная многослойная система siw с использованием процесса производства печатных плат.
- •Расчет сверхширокополосного перехода микрополосковая линия в щелевая на подложке с низкой диэлектрической проницаемостью
- •Антенна с высоким коэффициентом усиления на основе siw и резонатором для приложений X-диапазона
- •Широкополосный переход волновод-микрополоска/делитель мощности с использованием ребристых решеток
- •Многоступенчатый переход от микрополосковых и gcpw линий к siw в диапазоне 5g 26 гГц
- •Система фазированной антенной решетки с формированием луча/управлением луча 18–40 гГц с использованием антенны Ферми
- •Исследования перехода от микрополосковых к siw в Ka-диапазоне
- •Фильтр высоких пропуска на основе полумодовой подложки интегрированной волноводной технологии для см-волн
- •Новый переход от микрополоскового волновода к интегрированному в подложку волноводу с более высоким характеристическим импедансом
- •Новая технология подачи микрополоски в волновод с использованием двойного y-образного соединения
- •Улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой.
- •Двухслойный планарный пространственный делитель/сумматор мощности.
- •Широкополосный делитель мощности Gysel hmsiw с высокой пропускной способностью
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Проектирование волноводов с интегрированным зазором в подложке и их переход к микрополосковой линии для приложений миллиметрового диапазона волн
- •Интегрированный микрополосковый и прямоугольный волновод плоской формы
- •Планарные асимметричные двухрежимные фильтры на основе интегрированного в подложку волновода (siw)
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Анализ и экспериментальная проверка полноволновой системы массива патч-усилителей с апертурной связью на основе волновода
- •Разработка рупорной антенны siw в h-плоскости e-диапазона
- •Двухдиапазонная фильтрующая антенна siw siw для применений X- и ku-диапазонов
- •Широкополосная двусторонняя диэлектрическая линза с высоким коэффициентом усиления, интегрированная с двойной антенной-бабочкой
- •Конический переход между подложками разной толщины и диэлектрической проницаемости
- •Улучшенный переход с низким уровнем отражения от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку.
- •Переход антиподальных плавников из волновода в микрополоску в w-диапазоне
- •Переход от чипа к волноводу в d-диапазоне с малыми потерями с использованием односторонней ребристой структуры
- •Сбалансированный удвоитель частоты с диапазоном частот 140–220 гГц и кпд 6,8–11,6 %
- •Линейный переход волновод-микрополоска с использованием зонда радиальной формы.
- •Микрополосковая антенна с высоким коэффициентом усиления и линейной поляризацией с четырехэлементной антенной с электромагнитной связью
- •Исследование рабочего диапазона линии передачи siw путем изменения формы в X-диапазоне.
- •Сеть формирования квадратного коаксиального луча для многослойной микрополосковой антенны
- •Односторонний смеситель Finline sis, 650 гГц, питаемый рупором с гладкими стенками и множеством углов раскрытия.
- •Разработка антенн с коническими щелевами на основе графена для сверхширокополосных приложений
- •Подход, подходящий для сапр, для анализа неоднородных линий передачи mmic и mhmic.
- •Экономичная методика калибровки trl на анализаторе цепей
- •Проектирование и моделирование компактной антенны для приложений WiMax и lte
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
Широкополосный переход от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку, без резкого сужения диэлектрика
В этом письме предлагается широкополосный переход от микрополосковой линии к пустому интегрированному в подложку волноводу (ESIW) без резкого сужения диэлектрика. Секция ESIW увеличенной ширины используется для замены обычно используемого диэлектрического конуса. Диэлектрические потери конуса устраняются, и низкое отражение достигается в широкой полосе пропускания. Представлена процедура расчета, обеспечивающая начальные размеры переходов для разных диапазонов частот и разных подложек. Анализ допусков показывает, что характеристики отражения нечувствительны к размерным параметрам, связанным с процессом резки печатной платы. Прототип обратного перехода Ku-диапазона был разработан и изготовлен с использованием подложки RO4350B толщиной 0,508 мм для проверки его характеристик.
Улучшенный переход от микрополоскового к esiw с эллиптическим конусом диэлектрика в Ku- и Ka-диапазонах.
Технология интегрированного волновода с пустой подложкой (ESIW) сохраняет многие преимущества интегрированного волновода с подложкой (SIW), такие как низкая стоимость, низкий профиль и простота интеграции с печатными платами (PCB). Более того, он имеет дополнительные преимущества за счет отсутствия диэлектрического заполнения: меньшие вносимые потери и более высокая добротность резонаторов. Для соединения линии ESIW с классическими планарными линиями особое значение приобретает конструкция переходов. В связи с этим в последние годы были опубликованы некоторые переходы от микрополоскового к ESIW. Проблемы этих переходов обычно заключаются в сложности производственного процесса или повышенных радиационных потерях. Зная вышеупомянутые недостатки опубликованных решений, в данной работе улучшен переход с расширенным разделом ESIW, путем добавления простого в изготовлении диэлектрического конуса, который минимизирует нежелательные потери излучения. Кроме того, новый предлагаемый переход можно механизировать проще, чем предыдущие решения, основанные на резких конусах. Более того, удалось избежать небольшого перекрытия между микрополосковой линией и верхней металлической крышкой ESIW, что увеличило обратные потери предлагаемого перехода. Для проверки предлагаемого перехода были изготовлены два встречных прототипа как в Ku-, так и в Ka-диапазоне, в которых вносимые потери были ниже 0,31 дБ, обратные потери выше 20,8 дБ в Ku-диапазоне и вносимые потери ниже 1,36. дБ и обратные потери выше 14,75 дБ в Ka-диапазоне. новый предлагаемый переход можно механизировать проще, чем предыдущие решения, основанные на резком сужении. Более того, удалось избежать небольшого перекрытия между микрополосковой линией и верхней металлической крышкой ESIW, что увеличило обратные потери предлагаемого перехода. Для проверки предлагаемого перехода были изготовлены два встречных прототипа как в Ku-, так и в Ka-диапазоне, в которых вносимые потери были ниже 0,31 дБ, обратные потери выше 20,8 дБ в Ku-диапазоне и вносимые потери ниже 1,36. дБ и обратные потери выше 14,75 дБ в Ka-диапазоне. новый предлагаемый переход можно механизировать проще, чем предыдущие решения, основанные на резком сужении. Более того, удалось избежать небольшого перекрытия между микрополосковой линией и верхней металлической крышкой ESIW, что увеличило обратные потери предлагаемого перехода. Для проверки предлагаемого перехода были изготовлены два встречных прототипа как в Ku-, так и в Ka-диапазоне, в которых вносимые потери были ниже 0,31 дБ, обратные потери выше 20,8 дБ в Ku-диапазоне и вносимые потери ниже 1,36. дБ и обратные потери выше 14,75 дБ в Ka-диапазоне.
Совместное проектирование автомобильного радара 77 ГГц с двойным резонансом, щелевой миллиметровой волны и конической патч-антенной, а также компактного перехода волновод-микрополосковая полоска.
Представлена трехэлементная антенна с конической антенной серии 77 ГГц с компактным волноводом на микрополосковом переходе для применения в автомобильных радарах. Чтобы решить проблему узкой полосы пропускания, свойственную обычной антенне с конической заплаткой, на входе каждого элемента были вырезаны прорези, чтобы обеспечить вторую резонансную частоту для достижения более широкой полосы пропускания. Вместе с микрополосковым переходом предлагаемая антенна имеет полосу обратных потерь -10 дБ (75,75–79,9 ГГц) 4,1 ГГц и максимальное усиление 9,7 дБи.
Интегрированные волноводные переходы от микрополосковой к пустой подложке с двойным гребнем на основе экспоненциального и суперэллиптического диэлектрического конуса
Волноводы с интегрированной подложкой (ESIW) сохраняют преимущества волновода со встроенной подложкой (SIW) (т.е. малый объем, низкий профиль, легкий вес, простота изготовления и интеграция в плоскую печатную плату), а также обеспечивают меньшие потери и более высокие показатели качества. в резонаторах за счет распространения полей через воздух, а не через диэлектрик с потерями, как в СИВ. Рабочая (мономодовая) полоса пропускания ESIW может быть увеличена с помощью Single Ridge ESIW (SRESIW). Однако пропускную способность можно еще больше увеличить с помощью Double Ridge ESIW (DRESIW). В данной статье проведено краткое исследование возможных геометрий DRESIW и предложены два перехода от микрополосковой линии (MS) к DRESIW с геометрией диэлектрического конуса, основанные на различных уравнениях. Новые широкополосные переходы представляют моделируемые обратные потери в параллельных конфигурациях более 20 дБ при относительной полосе пропускания более 95%. Создан переход, который представляет собой лучший компромисс между обратными потерями, пропускной способностью и простотой изготовления. Измеренные обратные и вносимые потери превышают 19,7 дБ и 1,5 дБ соответственно при относительной полосе пропускания 96,4%.