- •Басарыгин Ю.М., Булатов А.И., Проселков Ю.М.
- •Витание твердых частиц в потоках жидкости, газа и газожидкостной смеси
- •Перепад давления в местных сопротивлениях циркуляционной системы
- •Расчет потерь давления в элементах циркуляционной системы
- •Определение потерь давления в долоте.
- •Распределение давлений в нисходящем потоке газа в трубах
- •Расчет подачи и давления компрессоров при бурении с продувкой
- •1.4. УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТЕЧЕНИЕ ГАЗОЖИДКОСТНОЙ СМЕСИ В СКВАЖИНЕ
- •Уравнения течения газожидкостных смесей
- •Перепад давлений в насадках долот при течении газожидкостной смеси
- •Перепад давления в турбобурах
- •1.6. РАСПОЗНАВАНИЕ ГАЗОВОГО ВЫБРОСА И ВЫБОР РЕЖИМОВ ЕГО ЛИКВИДАЦИИ
- •Расчет режима ликвидации газового выброса
- •2 ПОГЛОЩЕНИЙ ЖИДКОСТЕЙ
- •В СКВАЖИНАХ
- •2.2. МЕТОДЫ ИЗУЧЕНИЯ ПОГЛОЩАЮЩИХ ГОРИЗОНТОВ
- •2.3. ИЗУЧЕНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ДАВЛЕНИЙ В НЕОБСАЖЕННЫХ СТВОЛАХ
- •2.5. КОЛЬМАТАЦИЯ ПРОНИЦАЕМЫХ ПОРОД
- •2.7. НАПОЛНИТЕЛИ ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИ ЗОН ПОГЛОЩЕНИЯ
- •3 ТВЕРДЕЮЩИМИ РАСТВОРАМИ
- •3.1. ТАМПОНАЖНЫЕ РАСТВОРЫ И СМЕСИ ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИ ЗОН ПОГЛОЩЕНИЯ
- •3.1.1. ТАМПОНАЖНЫЕ ЦЕМЕНТЫ И РАСТВОРЫ
- •3.2. ТАМПОНАЖНЫЕ СМЕСИ ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ ПОГЛОЩЕНИЙ ПРИ БУРЕНИИ СКВАЖИН
- •3.2.1. ТАМПОНАЖНЫЕ СМЕСИ НА ОСНОВЕ МИНЕРАЛЬНЫХ ВЯЖУЩИХ
- •3.2.3. ТАМПОНАЖНЫЕ ПАСТЫ
- •3.4.1. ПАКЕРЫ ИЗВЛЕКАЕМЫЕ
- •Глава ГАЗОНЕФТЕВОДОПРОЯВЛЕНИЯ
- •4.1. ПОСТУПЛЕНИЕ ГАЗА В СКВАЖИНУ ПРИ БУРЕНИИ
- •4.1.1. ПРИЗНАКИ ПРОЯВЛЕНИЙ
- •AVmin = eS,
- •4.1.4. О ПРИРОДЕ ГАЗИРОВАНИЯ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ
- •Поступление газа (и других флюидов) в скважину вследствие диффузии
- •Фильтрация газа в скважину
- •Поступление флюида в скважину за счет капиллярного противотока
- •Контракционный эффект бурового (глинистого) раствора
- •4.2. ГАЗОПРОЯВЛЕНИЯ ПРИ КРЕПЛЕНИИ СКВАЖИН
- •4.2.5. ПРОНИЦАЕМОСТЬ ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА
- •4.2.7. ПРОНИЦАЕМОСТЬ КАМНЯ ИЗ ТАМПОНАЖНОГО ЦЕМЕНТА
- •4.2.10. КОНТРАКЦИОННЫЙ ЭФФЕКТ
- •4.3. ТАМПОНАЖНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ НЕФТЕГАЗОПРОЯВЛЕНИЙ
- •5 СТЕНОК СКВАЖИНЫ
- •6.1. РАСПРОСТРАНЕННОСТЬ И ХАРАКТЕРИСТИКА ММП
- •6.4. ТИП И КОМПОНЕНТНЫЙ СОСТАВ БУРОВОГО ПРОМЫВОЧНОГО АГЕНТА
- •6.5. ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ БУРЯЩЕЙСЯ СКВАЖИНЫ
- •7 И ПОСАДКИ КОЛОННЫ ТРУБ,
- •ЖЕЛОБООБРАЗОВАНИЕ
- •7.1. ПРИРОДА ПРИХВАТОВ КОЛОНН ТРУБ
- •7.3. ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ВОЗНИКНОВЕНИЕ ПРИХВАТОВ КОЛОННЫ ТРУБ
- •7.4. ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ ПРИХВАТОВ
- •7.4.1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МЕРОПРИЯТИЯ
- •7.4.4. ПРИХВАТЫ ТРУБ В ЖЕЛОБНЫХ ВЫРАБОТКАХ
- •7.4.5. ПРИХВАТЫ ВСЛЕДСТВИЕ САЛЬНИКООБРАЗОВАНИЯ
- •7.4.10. УСТЮЙСТВА ДЛЯ ОЧИСТКИ СТВОЛА СКВАЖИНЫ
- •7.4.11. ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ ПРИХВАТОВ АЛМАЗНЫХ ДОЛОТ
- •7.5. ЛИКВИДАЦИЯ ПРИХВАТОВ
- •7.5.2. РАСХАЖИВАНИЕ ПРИХВАЧЕННОЙ КОЛОННЫ
- •7.5.3. УСТАНОВКА ЖИДКОСТНЫХ ВАНН
- •7.5.6. ПРИМЕНЕНИЕ УДАРНЫХ УСТРОЙСТВ
- •7.5.7. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА
- •7.5.9. ГИДРОВИБРИРОВАНИЕ КОЛОННЫ ТРУБ
- •8.2. ФАКТОРЫ, СПОСОБСТВУЮЩИЕ ВОЗНИКНОВЕНИЮ АВАРИЙ
- •8.3. АВАРИИ
- •8.4. РАЗРУШЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ БУРИЛЬНОЙ КОЛОННЫ
- •8.5. ОТКРЫТЫЕ АВАРИЙНЫЕ ФОНТАНЫ
- •9 В БУРЯЩИХСЯ СКВАЖИНАХ
- •9.1. ОТСОЕДИНЕНИЕ НЕПРИХВАЧЕННОЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ ТРУБ
- •9.2. ЗАХВАТЫВАЮЩИЕ ИНСТРУМЕНТЫ
- •9.3. ОТБИВАНИЕ ЯССАМИ ПРИХВАЧЕННЫХ ТРУБ И ИНСТРУМЕНТОВ
- •9.4. ОПЕРАЦИЯ ОБУРИВАНИЯ
- •9.5. ИЗВЛЕЧЕНИЕ МЕЛКИХ ПРЕДМЕТОВ
- •9.7. ИЗВЛЕЧЕНИЕ ИЗ СКВАЖИН ПРИХВАЧЕННЫХ ПАКЕРОВ
ложненных стволах такие операции надо повторять чаще, исходя из данных, определенных опытным путем.
В интервалах затяжек и посадок скорости спуска и подъ ема ограничиваются.
При возникновении прихвата в процессе спуска буриль щик обязан:
расхаживать бурильную колонну натяжкой и проворачи вать ротором с допустимыми нагрузками (не менее 4-5 раз);
по возможности восстановить циркуляцию и промыть скважину при периодическом расхаживании через 15-20 мин с нагрузками в пределах от собственного веса (100-150 кН) сверх веса колонны труб (запрещается освобождать инстру мент путем расхаживания и вращения его с разгрузкой).
При заклинивании колонны во время подъема бурильщик обязан:
немедленно разгрузить колонну бурильных труб на 200300 кН и попытаться пропустить инструмент вниз (повторить операцию 4-5 раз);
проворачивать инструмент ротором с помощью ведущей трубы или клинового захвата при разгруженном на 30-50 кН инструменте, исключить проскальзывание труб в клиновом захвате;
по возможности восстановить циркуляцию и повторить действия по предыдущим пунктам. Запрещается освобождать инструмент расхаживанием его натяжкой сверх собственного веса.
7.4.4. ПРИХВАТЫ ТРУБ В ЖЕЛОБНЫХ ВЫРАБОТКАХ
При проектировании и бурении вертикальных скважин не допускаются изменения зенитного угла более 1° на 100 м, абсолютное значение угла искривления не должно превышать 3-4°.
Определять конфигурацию ствола скважины для контроля за образованием и развитием желобов следует с помощью профилемеров, так как замеры каверномером в этих целях положительных результатов не дают. Первый замер необхо димо производить после 500 м бурения ниже башмака первой промежуточной колонны, а затем после каждых 200-300 м бурения ствола. Измерение начинают с забоя скважины. В случае регистрации желобной выработки измерения повто ряют через каждые 100 м бурения. Чтобы обеспечить безо
пасность работы в интервалах желобообразования, необхо димо применять инструменты, диаметр которых меньше в 1,4-1,5 раза большего из диаметров замков бурильных труб.
Необходимо избегать изменений компоновки нижней час ти бурильной колонны. Если нужно спустить в скважину ин струмент с диаметром, незначительно отличающимся от диа метра замков труб, то в интервалах с наличием желобов сле дует проработать ствол скважины и ограничить скорости спуска и подъема, наблюдая за показаниями индикатора веса.
Интервалы желобных выработок прорабатывают расш и рителем, установив под ним хвостовик из бурильных труб длиной 300-400 м с долотом. При этом нужно обращать осо бое внимание на тщательность крепления резьбовых соеди нений в трубах, расположенных ниже расширителя. Для проработки в мягких и средней прочности породах приме няются лопастные расширители, а в крепких породах - ш а рошечные.
При проработке интервала желобных выработок исполь зуется такая компоновка: пикообразное долото меньшего по отношению к стволу скважины диаметра, УБТ, четырехлопа стный спиральный центратор, диаметр которого в 1,1-1,25 раза больше ширины желоба, но меньше номинального диа метра скважины, бурильные трубы, лопастный или ш аро шечный расширитель, бурильные трубы.
Процесс разрушения желобных выработок контролирует ся по объему выносимого из скважины шлама, а также по крутящему моменту, фиксируемому моментомером. В про цессе разрушения желоба промывку следует производить с максимально возможной подачей и ограниченной скоростью проработки до исчезновения внешних признаков желобной выработки. Эффективность разрушения выработки прове ряют профилемером.
Вслучае невозможности выполнения работ по проработке
срасширителем (в результате отсутствия зумпфа достаточной величины, наличия большого угла искривления) рекомендует ся желобные выработки разрушать взрывом специальных гибких торпед или торпед из детонирующего шнура. Торпе дированию подвергаются интервалы, характеризующиеся по профилеметрии наличием прихватоопасных желобов и про явившие себя интенсивными затяжками и посадками буриль ной колонны. Особое внимание уделяется торпедированию твердых пропластков. В качестве гибких торпед могут быть использованы параллельно соединенные шнуры ДШУ.
Гибкие торпеды, располагаясь на дне желоба, позволяют на всем его протяжении расширить наиболее узкую часть за счет частичного обрушения и уплотнения породы. В случае, если опасный интервал желобов больше одной торпеды и требуется произвести повторное торпедирование, этот ин тервал следует предварительно очистить проработкой от р аз рушенной породы, применяя жесткую компоновку низа бу рильной колонны и соблюдая меры предосторожности от возможных затяжек.
Критерием оценки проведенного мероприятия следует считать отсутствие затяжек и посадок при движении колон ны труб в интервале отмеченных желобов.
После окончания взрывных работ интервалы желобов тщательно прорабатываются со скоростью не более 20-
30м/ч.
Взрыв рекомендуется производить на определенном рас
стоянии от башмака предыдущей обсадной колонны (или хвостовика), которое определяется из зависимости
L > 13 + 3d3,
где 13- длина заряда; d3 - диаметр заряда.
В тех случаях, когда известны интервалы возможного желобообразования и протяженность этих интервалов велика, бурение ствола скважины начинают долотом, диаметр кото рого меньше проектного (при режимах бурения, обеспечива ющих максимальные скорости), с последующим его расш и рением. Преимущество такого метода заключается в возмож ности при расширении ствола до проектного размера разру шать желобные выработки, образованные в процессе преды дущего бурения.
Диаметр долота, которым расширяется ствол скважины, может быть определен из условия
D = d + В,
где d - диаметр скважины; В - максимальная глубина желобной выработки.
Значения d и В определяют по данным профилеметрии, а' при отсутствии последних d принимается равным диаметру долота, а В в зависимости от диаметра бурильных труб:
d, мм.............. |
168 |
140 |
114 |
В, мм.............. |
>100 |
>90 |
>80 |
Число допустимых рейсов долотами одного диаметра и момент перехода на следующий размер долот определяют по данным о проявлении желобных выработок.
Чтобы не допустить попадания колонны бурильных труб в желобную выработку, необходимо в компоновку ее низа ус танавливать спиральные четырехлопастные центраторы. К ор пус центраторов (длиной 1-1,2 м) изготовляется из УБТ. Реб ра центратора наваривают на корпус по спирали в виде че тырех правых или левых витков. При таком расположении ребер площадь касания центратора со стенками скважины на 30-40 % больше по сравнению с обычными лопастными цен траторами. Места установки центраторов: первый над доло том, второй - между бурильными трубами и УБТ. Для преду преждения произвольного вращения колонны бурильных труб и попадания ее в желоб направление витков ребер на указанных центраторах должно быть противоположным. Ес ли в компоновке бурильного инструмента участвуют УБТ раз личного диаметра, то между ними необходимо устанавливать спиральные четырехлопастные центраторы.
При определении наружного диаметра центратора исходят из того, что отношение его к ширине желобной выработки должно быть не менее 1,35-1,45 (ширина желобной выработ ки определяется по данным профилеметрии). По мере увели чения ширины желобной выработки в процессе бурения скважины следует увеличивать наружный диаметр центрато ра, выдерживая при этом приведенное выше соотнош е ние.
Интервалы и размеры затяжек и посадок в желобах необ ходимо фиксировать в буровых журналах и рапортах и со общать об их наличии при сдаче вахт.
При возникновении признаков затягивания колонны труб в желобную выработку бурильщик обязан:
немедленно разгрузить колонну бурильных труб на 20-30 т (200-300 кН). Разгрузку повторить 4-5 раз, не доводя силу при натяжении колонны до ее собственного веса;
проворачивать инструмент ротором с помощью ведущей трубы или клинового захвата с разгрузкой веса на 3-4 т (30— 40 кН);
восстановить циркуляцию и повторить вышеуказанные действия (категорически запрещается освобождать инстру мент путем его расхаживания натягиванием сверх собствен ного веса).