1275
.pdfвыражение |
|
|
<7H IV = (m S m ---- — 'J h |
(5.43) |
|
\ |
PK J |
dt |
Поскольку по условию задачи в начальной стадии ВВГ dST/dt = |
||
= 2(dS$/dt), |
из (5.43) и |
(5.42) имеем |
<7„iv = ( ms*o--- Z- \ 2h |
= |
2'(0,25• 0,95-------- Л X |
|||||
V |
|
pT |
/ |
dt |
V |
|
0,95-103 J |
X 4 т 5- |
= 2 |
( ° ,25-0,95------- ------ ) — '-10-3 |
=90,51 м3/сут. |
||||
Явоз |
|
V |
|
0,95-103 ; |
280 |
J |
|
Также по аналогии с задачей 5.28K имеем для отношения рас* |
|||||||
хода газов |
горения |
^rIV в зоне |
IV к расходу нефти в этой зоне- |
||||
<7пу_______Рн |
/ ______ srIV — Srp_____ Л |
|
|
||||
<7н1У |
Р г |
\ 5* — SIV — SrlV |
/ |
|
|
||
Будем вычислять |
srIV по предыдущей формуле методом после |
||||||
довательных приближений. В качестве |
первого приближения по |
ложим водонасыщенность в зоне IV равной нулю, т. е. sIV = 0,
а также расход газов горения равным расходу воздуха, т. е. qvIVo = = 60 - 103 м3/сут. В пластовых условиях
Ят = <7nvо |
= 60 • 103 |
= 600 м3/сут. |
|||
Из предыдущей формулы получаем |
|||||
ffriv _ |
600 |
_ g g2g _ |
50 |
/ |
sriv — 0,05 \ |
9HIV |
90,51 |
’ |
0,02 |
\ |
0,95 — sriv / |
Отсюда в первом приближении srIV = 0,0524.
Для определения расхода воды в зоне IV используем соотно
шения, аналогичные (5.31) |
и (5.33). |
Имеем |
|
|||
^ dS-r___________ СгРг?г1У + |
СнРн9н1У + |
СвРв<7в1У |
(5.44) |
|||
dt |
сгрг(1 — m) + m[cHpH(1— SIV —Sriv)-| |
|||||
|
||||||
|
+ |
CDp BSiv + crIVPrIVsriy] |
|
|||
7BIV__________ UH (siv |
sCD) |
|
|
(5.45) |
||
<7HIV |
P B (s* s IV |
sriv) |
|
|
Вычислим значения величин, входящих в формулу (5.44). По лучаем
crPTqnv = crpr0gr0 = 1 • 1,3 • 60 • 103 = 78 • 103 кДж/(°С■сут); c„p„<7„iv = 2,095 • 0,85 • 103 • 90,51 = 161,18 • 103 кДж/(°С • сут); стрт (1 — т) = 1,3-2,6-103-0,75 = 2,535Ю3 кДж/(м3.°С); 'ttCBpBsIV = 0,25-4,19«103sIV = 1,0475103sIV;
тснрн(1—sIV—srIV) = 0,25 ■2,095 • 0,85 -103 (1 —0,0524—sIV) = = 0,4452-103 (0,9476—sIV).
201
Поскольку в начальной стадии ВВГ h (dSJdt) = 2 (<7во3/#воз)> после подстановки приведенных значений и выражений в. (5.44) с учетом (5.45) имеем
50-90,51 (siv — 0,05)
78-103 + 161,18-103 + 4,19-103
0,8976 — siy
0 , 4 2 8 6 - 1 0 3 =
2,535-103 + l,0475siV103 + 0,4452-Ю3 (0,9475 — siV)
Последним членом в знаменателе правой части формулы (5.44) пренебрегаем ввиду его малости. Последнее выражение приводится к квадратному уравнению для sIV, т. е.
S i v - Ь 7 6 , 5 3 S I V — 7 , 2 4 5 — 0 .
Решая это уравнение, получаем, что sIV = 0,095. Для расхода воды в зоне IV <7Biv из уравнения (5.45) получаем
Ялу — 90,51 (0,095 — 0,05) 50 |
253,7 м3/сут. |
0,8976 — 0,095 |
|
Определим уточненное значение srVi с учетом того, что sIV =
= 0,095. |
Имеем |
Япу |
2500 (srI V — 0,05) |
|
6 , 6 2 9 . |
Яи\У |
0,95 — 0,095 — Sriv |
Отсюда sr IV = 0,052. Разница между первым и вторым прибли жениями при вычислении srIV находится в четвертом знаке после запятой. Примем за окончательное среднее значение
Sriv — |
0,052 + 0,0524 |
0,0522. |
|
2 |
|
Определим температуру Т в зоне II при ее образовании в про цессе инициирования горения, т. е. при 0 < t < Определим из условия
t. |
|
яг |
3,14-20-12-280 |
= 70,34 |
сут. |
|
Лф |
Явоз |
60-103 |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
dt |
ЬКвоз |
|
|
|
|
Суммарное |
количество |
тепла, уходящего |
в кровлю и подошву |
|||
пласта за |
этот |
период, |
|
|
|
|
|
S K I R T S * |
|
|
|
|
|
QAt») = |
1 |
|
|
|
|
|
|
3 (яхт) 2 R B03h |
|
|
|
|
|
8,26-102-60-103-70,343/2А7 |
107AT* кДж. |
|||||
|
|
|
= 1,457 |
|||
|
3 (3,14-0,08)1/2280-12 |
|
|
|
||
За счет• процесса горения за период |
в |
пласте |
выделится ко |
|||
личество |
тепл■епла |
|
|
|
|
|
Q* ( t j |
= 25-25-103- 12-3,14-202 = 9,42-109 |
кДж. |
|
202
В пласте будет содержаться количество тепла (предполагается, что при t ^ t* происходит сухое горение)
Фпл (^*) ~ £гРт (1 |
tn) AT*nrji — |
|
||||
= 2,535 • Ю3 • 3,14 |
• 202 • 12ДТ* = 3,82 • 107ДТ*. |
|||||
При |
расчете |
QnJI (Q теплоемкостью |
воздуха, содержащегося |
|||
в порах |
пласта, |
пренебрегаем. |
|
|||
Из |
условия, |
t4TO |
Q* = |
QnJl + Qr, получаем среднюю темпера |
||
туру |
в зоне //, |
создающейся вблизи скважины: |
||||
942 = (3,82+ 1,457) Д7*; |
ДТ* = 178,5 |
°С; |
||||
7 = 60+178,5 °С = 238,5 °С. |
|
При такой температуре, согласно данным о скорости окисли тельных процессов, с учетом того, что пластовое давление вблизи скважины превышает 107 Па, горение кокса будет происходить весьма интенсивно.
Вычислим среднюю температуру в зоне III на время окончания начальной стадии ВВГ — стадии создания парового плато в пласте. При этом будем учитывать следующее. При = 70,34 сут в скважину начинают закачивать воду с достаточно большим расхо
дом, так |
что даже в зоне IV qBlv = 2b3,7 м3/сут. Температура |
в зоне II |
при этом существенно снизится и фактически можно бу |
дет считать, что в этой зоне, как и в зоне III, температура одинако вая. Температура Тш также будет уменьшаться во времени при расширении зоны III.
Однако при определении количества тепла, уходящего в кровлю и подошву, в целях упрощения расчетных формул будем считать, что температура в зоне I II в течение всей начальной стадии ВВГ оставалась постоянной, равной некоторой осредненной темпера туре Тш . Знать эту температуру необходимо для суждения о воз можности протекания реакции горения в пласте.
Вычислим |
длительность |
t1 начальной стадии ВВГ. Имеем |
S., |
n rjj |
3,14-502-12-280 |
U = -----Ф! |
QBO3 |
439,6 сут. |
dS$ |
60• 10® |
|
dt |
hRвоз |
|
При определении А7Ш = 7 Ш— 7ПЛ не будем учитывать пе реходный период от стадии инициирования горения к начальной стадии ВВГ, а будем считать, что ВВГ началось с момента t = 0. Поскольку уход тепла в кровлю и подошву пласта происходит в со ответствии с принятой схемой, только из зоны III для темпа тепло вых потерь из этой зоны имеем следующее выражение:
|
|
dST |
dSф |
)dx |
|
2ктАТ HI |
dx |
dx |
|
<7тш —Яг — |
ю 1в |
о |
|
|
|
|
|
|
203
2ХТДГ H I —atj |
dx |
|
(лхт) 1/2 |
oJ (< - t)1/2 |
|
2XTATщ<Увоз |
|
|
(nxT) m RB0Sh |
|
|
4ХтД71ц1<7воз |
(5.46) |
|
RBozh |
||
|
Скорость поступления в пласт тепла за счет реакции горения
выражается следующим образом: |
|
|||
Я* |
dQ* |
zrAh dS$ |
_ 2тЛ<7воз |
(5.47) |
|
dt |
dt |
R воз |
|
В |
первом |
приближении |
положим, что |
sm = 1. В этом случае |
для скорости накопления тепла в пласте получаем следующее при ближенное выражение:
Япл = |
« [стрт (1—m) + mcBpB] ATm h х |
|
|
dt |
|
|
|
X (~^7~ ~ |
= [СтРт ^ — т) + тсърв] ATluh |
dt |
= |
\ dt |
dt J |
|
|
=-[Сгрт(1—m)+ тсъръ] АТШ |
|
(5.48) |
|
|
АВОЗ |
|
|
Подставляя значения соответствующих величин в формулы (5.46), (5.47) и (5.48), при t = tx получаем
_ |
4-2,6- ЮДДТщ-бО-Ю3 / |
439,6 |
У /2 _ |
|
||
Ят~ |
|
280-12 |
V 3,14-0,08 |
) “ |
|
|
= 0,55106АТШ; |
|
|
|
|
||
<7* = 25-25-103 |
= 133,9310е кДж/сут; |
|||||
<7ПЛ= (25,35 • 103+ 1,0175-103) АТШ 6(М° 3 |
= |
|||||
= 0,7677 -106АТШ. |
|
|
|
|
||
Учитывая, |
что <7* = |
qnn + |
qT, получаем |
133,93 = (0,7677 + |
||
+ 0,55) |
Д 7Ш; |
АТШ = 101,6 °0 , Гш = |
161,6 °С. |
Основываясь на полученном значении Гщ, определим водонасыщенность в зоне III (второе приближение).
Используя предыдущие формулы и полагая, что рв = 0,5 мПа-с при Т = Тщ, получаем
„S* + GSCB .
SIII — ------------------
а + 1
204
а = |
groPo (7*111 + 273,2) цг |
__ 60 -ЮМО5 (161,6+ 273,2) 0,02 |
|
р (273,2 + 60) \iBqBm |
10? (273-2 + 60) 0.5-253,7 |
||
|
|||
= 0,1234; |
|
||
Sill |
10,95 + 0,1234 -0,05 |
= 0,851. |
|
|
1,1234 |
|
Уточним значение 5 Ш с учетом того, что часть воды переносится
в зоне I I I |
в паровой фазе. Определим эту часть. Имеем |
|||
|
10—3- 161,64-18-1 |
|
10—3-1,616*- 10е-18 |
|
ёп |
8,31 • Ю3 (161,6 + 273,2) |
~ |
8.3Ы 03-434,8 |
|
(1Q7_ Ю-3-161,64) 30-1 |
_ |
107 (1— 0,0682) 30 |
_ |
|
^Г_* |
[8,31 • 103 - 434,8 |
_ |
8,31 • 103 - 434,8 |
_ |
= 77,4 кг = 59,54 м3. |
|
|
|
На 59,54 м3 газов приходится 3,4 кг воды. Следовательно, на каждые 1000 м3 газов будет приходиться 57,1 кг воды в паровой фазе, т. е. вместе с 60-103 м3 газов в паровой фазе в сутки будет переноситься 3,4 т = 3,43 м3 воды. Таким образом, через зону III в сутки будет перетекать в жидкой фазе 253,7—3,43 = 250,3 м3 воды. С учетом этого получаем, что насыщенность sm жидкой вод ной фазой в зоне I I I равна 0,85, что незначительно отличается от насыщенности при втором приближении (sm = 0,851).
Определим водонасыщенность в зоне I.
Приращение расхода воды за счет увеличения зоны I I I опреде
ляем следующим образом: |
|
|
|||
Д?вШ = m S m h - ^ 4 - = 0,25 ■0,85 • 6 0 ’°3 =45,5 |
м3/сут. |
||||
|
|
|
dt |
280 |
|
Таким образом, расход воды в зоне I |
|
||||
<7BI = 253,7 + |
45,5 = 299,2 |
м3/сут. |
|
||
Имеем |
|
|
|
|
|
<7г1Цг |
600 |
0,02 |
0,04011; |
|
|
<7в1Рв |
299,2-1 |
|
|||
|
|
|
|||
^ = 0,915; |
|
|
|
|
|
Д<7в1 = |
m SYl i - ^ - = 0,25• 0,915• 2,143• 102 = 49,02 |
м3/сут. |
|||
|
|
dt |
|
|
|
Расход воды, втекающей в пласт, |
|
||||
<7в = 299,2 + 49,02 = 348,2 |
м3/сут. |
|
Таким образом |
водовоздушное отношение на входе в пласт в на |
чальной стадии ВВГ |
|
X = —348^2— _ |
5 8 ю _ з мз/м3> |
60-103 |
|
205
Длительность периода безводной эксплуатации скважин эле мента определяем следующим образом.
Истинная скорость движения воды шв1У в зоне IV в начальной стадии ВВГ выражается формулой
drB |
_ |
<7BIV |
|
—— — ayBiv — ——'-----» |
|
||
dt |
|
S„msiv |
|
где гв — радиус, |
на который проникла вода в пласт. Отсюда |
|
|
гJ r , = |
‘7,IV |
. |
(5.49) |
|
2nhms[y |
|
В эту формулу следует подставить значение h с учетом охвата пласта по площади, т. е. h = 12-0,9 = 10,8 м.
Из соотношения (5.49) получаем формулу для определения времени tB обводнения элемента пласта, исходя из условия гв—гк:
4 _ nr\mslyh |
3 ,14 -2002 - 0 , 2 5 - 0 ,0 9 5 - 1 0 ,8 |
1Ъ-- |
= 127 сут. |
qBIV |
253,7 |
Таким образом, добывающие скважины элемента обводнятся уже в период начальной стадии ВВГ. Учитывая, что при семиточеч ной схеме расположения скважин на одну нагнетательную прихо дятся две добывающие скважины, получаем следующее значение дебита нефти одной добывающей скважины в период безводной эксплуатации, т. е. при 0 < t < tB,
253,7 + |
90,51 |
172,1 м3/сут. |
QHC |
|
|
2 |
|
|
В период водной эксплуатации начальной стадии ВВГ, т. е. при tB < t < t lt
90,51 |
45,26 м3/сут; |
qE |
253,7 |
126,9 м3/сут; |
|
|
обводненность продукции1И элемента
253,7
0,737.
253,7 + 90,51
2. Расчет технологических показателей при установившемся режиме ВВГ.
Пренебрегая, как и в задаче 5.28К, переходным периодом от начальной стадии к установившемуся ВВГ, имеем на основе при веденных соображений следующее выражение для количества те кущего тепла qr, уходящего в кровлю и подошву пласта при уста новившемся режиме ВВГ:
„4Я,тдв03ДТ'n iy
?ту |
K Z * |
Как было указано, считается, что температура одинакова в зо нах II и III.
206
= |
Время установившейся стадии /у полагаем равным t1 = |
|
439,6 сут. |
|
|
не |
При установившемся режиме ВВГ накопления тепла в зоне 111 |
|
происходит, |
так что |
|
|
Ят— Я* — zTA |
Явоз |
|
|
Ввоз |
Отсюда имеем
4^ATiiiy |
= AzT |
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
ИЛИ |
|
|
|
д Тшу |
= J ^ - ( |
J ^ - ) ,'2= 155’13 |
7, ш у = 215,13 °С. |
Таким |
образом, |
температура в зоне |
I II при установившемся |
режиме ВВГ повысилась по сравнению с температурой в начальной стадии, как и следовало ожидать.
Определим насыщенности и дебиты скважин при установив шемся режиме ВВГ
Для зоны IV в первом приближении (slv = 0)
<7riv _ |
Мн (sriv — Sro) . |
Ян1У |
Mr (s* — sriv) |
<7Hiv = (msH0---- — ) 1B°3 — 45,26 м3/сут.
\PK / Двоз
Принимая <7riv = 600 м3/сут при p = p = 107 Па, имеем из предыдущих формул sr iv = 0,0547. Для определения водонасыщенности в зоне IV имеем формулы
Явоз |
_________________ ^rPrffrlV + ^нРн?и1У + ^вРв9в1У_________________ . |
Rвоз |
стрт (1 — т) + т[снр„ (1 — siv — sriV) + cBpBsiv + CrivPriySrivl * |
*7в!V |
____ Мн (SIV ^св) |
7 HIV |
MB (s* — SIV — sriv) |
После подстановки соответствующих значений величин, вхо дящих в приведенные формулы, получаем следующее уравнение;
siv + 76,23sIV —6,965 = 0; s1v = 0,0912-
Уточненное значение sr IV (второе приближение) составит sr lv = = 0,0545, что мало отличается от значения при первом приближе нии.
ЯBIV — 45,26 |
50 (0,0912 — 0,05) |
= 115,92 м3/сут- |
0,95 — 0,0912 — 0,0545 |
Обводненность продукции добывающих скважин
115,92 |
0,719. |
|
vc |
45,26 |
|
115,92 + |
|
207
После расчетов, аналогичных приведенным, получаем
S! = 0,866;
Л<7в1 = 0,25 • 0,866 • 2,143 • Ю2 = 46,4 м3/сут.
В зоне I I I при установившемся режиме ВВГ не происходит на копления воды.
Поэтому
^7в ^ ^7BIV+ A<7BI = 115,92 + 46,4 = 162,32 м3/сут.
На входе в элемент пласта водовоздушное отношение при уста новившемся ВВГ будет
х 162.32 = 2 7 , 0-з мз/мз 60 • 103
Таким образом, при установившемся ВВГ водовоздушное от ношение на входе в элемент уменьшается более чем в 2 раза по сравнению с этим отношением в начальной стадии ВВГ.
Дебиты добывающих скважин элемента при установившемся ВВГ
<7нс = 45^26 =22,63 м3/сут; <7В= 58 м3/сут.
В рассматриваемой задаче зона I I I при подходе к радиусу рас положения добывающих скважин в элементе (г = гД станет узкой, поэтому можно считать за срок окончания разработки то время, когда фронт горения достигнет радиуса г = гк:
В результате время окончания разработки элемента tK составит
°Ф |
л г. |
|
л rlhR, |
|
^5ф |
Увоз |
|
Увоз |
|
dt |
hRвоз |
|
|
|
3,14-200г-10,8-280 |
= 6330,2 сут= 17,34 года. |
|||
60-103 |
||||
|
|
|||
З а д а ч а |
5.30К. При |
проектировании процесса разработки |
нефтяного месторождения, описанного в задаче 5.28К, решено рас смотреть иной вариант, нежели в задаче 5.28К при сохранении однорядной схемы расположения скважин. Все свойства месторож дения принимаются, естественно, в данном варианте такими же, что и в задаче 5.28К.
Однако параметры системы разработки и технология ВВГ не
сколько |
изменяются. |
|
|
0,92. В нагнета |
|
Так, |
/ = 500 м; Ь0 = 200 м; т]2Т = 0,9; т]2п = |
||||
тельную |
скважину |
закачивается |
воздух с |
расходом |
qB03 = |
= 0,810 |
м3/с = 70-103 |
м3/сут. При |
образовании |
парового |
плато, |
т. е. в начальной стадии ВВГ, фронт конвекции хт намечено про двигать по пласту в 1,7 раза быстрее фронта горения Хф. За началь-
208
ную стадию ВВГ фронт горения продвигается в пласте на расстоя
ние |
хф1 = |
40 м. |
За это время фронт конвекции уйдет на расстоя |
|
ние |
Хп = |
68 м, |
следовательно, |
= 68—40 = 28 м. |
После завершения начальной стадии ВВГ продолжается при установившемся режиме. Разработка элемента пласта заканчи вается, когда фронт конвекции дойдет до линии добывающих сква жин хт= /.
Требуется рассчитать в рассматриваемом варианте для элемента пласта все те показатели, которые были определены в задаче 5.28К.
З а д а ч а 5.31К. Второй вариант разработки месторождения, рассмотренного в задаче 5.29К, состоит в использовании ВВГ при семиточечной схеме расположения скважин, но при иных парамет рах системы разработки и технологии ВВГ.
Так, в данном варианте гк = 300 м; расход закачиваемого в сква жину воздуха (/воз = 0,810 м3/с = 70-103 м3/сут; г* = 25 м; пло щадь конвекции 5 Т растет в 1,75 раза быстрее площади выжженной зоны 5ф в начальной стадии ВВГ. В начальной стадии фронт го рения доходит до расстояния гф = гфг = 70 м. Затем процесс ВВГ ведется в установившемся режиме при с18т/с1т=с13ф/(И и сохранении расхода воздуха.
Требуется рассчитать все показатели процесса ВВГ для рассмат риваемого элемента системы разработки месторождения, которые определялись в задаче 5.29К для стадии инициирования горения, начальной и установившейся стадий ВВГ.
З а д а ч а 5.32К. Нефтяная залежь разбурена по обращенной пятиточечной сетке с расстоянием между добывающими и нагнета
тельными скважинами |
2а = |
100 |
м; площадь залежи S 3 — |
|
= 1,75-107 м2, средняя толщина |
пласта |
в пределах охваченной |
||
сеткой скважин части |
залежи |
и |
в целом |
по площади h = 20 м; |
коэффициент охвата пласта процессом по толщине г|2 = 0,8; ко эффициент охвата пласта процессом по площади Ti2n = 0,85; время
разбуривания залежи |
t% = |
7 лет; пористость пласта пг = |
0,3; на |
|||
чальная нефтенасыщенность пласта sH— 0,85; начальная |
водона- |
|||||
сыщенность |
пласта |
sCB= |
0,15; |
начальная температура |
|
пласта |
Т 0 = 20 °С; плотность пласта и окружающих его пород рпл = |
роп = |
|||||
= 2600 кг/м3; теплопроводность |
пласта и окружающих его |
пород |
||||
Хпл = ^оп = |
8,1 Вт/(м-К); |
температуропроводность пласта |
и ок |
ружающих его пород хпл = хоп = 2,89 - 10~6 м2/с; теплоемкость пласта и окружающих его пород спл = соп = 1,1 кДж/(кг-К); глу бина залегания пласта Н = 250 м; диаметр пробуренных на залежи
нагнетательных скважин |
dc = 0,143 м; средняя начальная |
темпе |
|
ратура в скважине Тср = |
15 °С; плотность дегазированной |
нефти |
|
рн = 913 кг/м3; объемный |
коэффициент нефти |
р0 = 1,03; темп за |
|
качки пара в одну нагнетательную скважину |
qn — 500 т/сут; тем |
пература нагнетаемого пара Тп = 250 °С; степень сухости пара на
устье |
нагнетательной |
скважины |
Х у — 0,8; |
теплосодержание |
пара |
|
i" |
= |
2800 кДж/кг; |
скрытая |
теплота |
парообразования |
гп = |
= |
1750 кДж/кг; теплоемкость воды св = 4,2 кДж/(кг-К); коэффи |
209
циент вытеснения нефти холодной водой TIB = 0,65; коэффициент вытеснения нефти паром т]i = 0,8.
Для осуществления паротеплового воздействия на залежи вы
делено 25 парогенераторов с производительностью |
1000 т/сут каж |
|
дый. Требуется определить показатели разработки залежи. |
||
Р е ш е н и е . Площадь одного пятиточечного |
элемента соста |
|
вит |
|
|
S3 — 8а2, |
|
|
S9 — 8 • 502 = 20 000 м2. |
|
|
Число элементов |
на залежи |
|
Saа |
|
|
где S3 — площадь залежи; |
|
|
1,75-107 - 0,8 |
= 700. |
|
2-104 |
|
|
Пар из парогенератора поступает на устье нагнетательной сква жины со степенью сухости 0,8. При движении пара по стволу сква
|
|
|
|
жины из-за теплопотерь часть |
|||||
Таблица 52 |
|
|
пара |
конденсируется. |
Техноло |
||||
|
|
|
|
гия закачки пара в пласт изло |
|||||
Время, |
Степень |
Время. |
Степень |
жена |
в |
книге [1]. |
Степень |
||
сухости |
сухости |
сухости пара |
на забое нагнета |
||||||
сут |
мара |
сут |
пара |
||||||
|
па забое |
|
на забое |
тельной скважины |
можно опре |
||||
|
|
|
|
делить по формуле (5.7). Ре |
|||||
100 |
0,7-10 |
730 |
0,750 |
зультаты |
расчетов |
приведены |
|||
200 |
0,744 |
1095 |
0,752 |
в табл. 52. |
|
|
расчетов |
||
365 |
0,747 |
1460 |
0,753 |
Для |
дальнейших |
||||
|
|
|
|
примем, |
что |
степень |
сухости |
||
|
|
|
|
пара |
равна 0,74. |
|
|
Для определения срока разработки рассчитаем динамику про грева пласта по формуле Маркса—Лангенхейма (5.8).
Количество тепла, поступающего в пласт, будет qt — qnX t i,f-\-qn (1 Х ш) свДТп;
Ъ - 5,787»0,74 •2800 + 5,787 (1— 0,74) 4,2 (2 5 0 - 20) =
— 1,35 • 10* кДж/е.
Зависимость площади прогретой зоны пласта Sn3 от времени t показана на рис. 70.
Разработка элемента заканчивается в тот момент, когда фронт конденсации достигнет добывающих скважин, т. е. при выполнении следующего условия:
Sm “ ‘Salami*
где § т — площадь прогретой зоны пласта, ма.
210