1159
.pdfчек. Исследуются йажные аспекты явления
катастрофического пр,ощелкивания оболо чек. Изучаются сложные задачи об устой чивости оболочек при ползучести, с учетом поперечных сдвигов. Интересные данные относятся к характеру катастрофы при прощелкивании вязкоупругих оболочек. Здесь же обсуждается вопрос об устойчи вости оболочек кровеносных сосудов как биполимеров с протекающей в них вязкой жидкостью.
Для оболочек из композитных материа лов большое значение имеют вопросы оптимального проектирования. Им посвя щена седьмая глава книги, в которой ре шена задача об оптимизации параметров цилиндрических оболочек, состоящих из
слоистых пластикой, с применением ме
тода проективных градиентов. Обсуждены задачи, относящиеся к пространственной
игибридной структурам композитов.
Взаключение приведена обширная биб лиография по тематике книги.
Рецензируемая книга представляет со бой фундаментальную монографию по ме ханике полимерных и композитных мате риалов. Она, несомненно, привлечет боль шое внимание ученых, работающих в этой области, инженеров, проектирующих кон струкции из композитных материалов, и учащихся высших учебных заведений.
Следует отметить отличное оформление книги.
А.С. Вольмир
60 1303
|
|
|
|
С О Д Е Р Ж А Н И Е |
|
|
|
|||
|
|
|
|
СВОЙСТВА МАТРИЦЫ |
|
|
|
|||
Тростянская Е. Б., Бабаевский П. Г.,'*Кулик С. Г., Степанова М. И. Повышение |
|
|||||||||
вязкости разрушения густосетчатых полимерных матриц композитных мате |
|
|||||||||
риалов . |
|
|
. |
|
|
|
|
771 |
||
Бриедис И. П., Савельев А. М., Василенко В. С. Влияние изменчивости молекуляр |
777 |
|||||||||
ного строения |
синтезируемого полиэтилена на его физические свойства . |
|||||||||
Крегерс А. Ф. Неполиномиальные формы описания физической нелинейности |
|
|||||||||
вязкоупругих |
материалов . |
. |
. |
|
|
|
783 |
|||
Павлов П. А., Кондакова О. Н., Белан-Гайко В. Н. Ползучесть полиэтилена при |
793 |
|||||||||
плоском |
напряженном состоянии в условиях |
нестационарного нагружения |
||||||||
|
|
|
|
СВОЙСТВА ПОВЕРХНОСТИ РАЗДЕЛА |
|
|
|
|||
Владимиров В. И., Приемский Н. Д., Романов А. Е. Дисклинационная модель от |
802 |
|||||||||
слоения |
волокон в композите |
|
|
|
|
|
||||
Липатов Ю. С. Вязкоупругость полимерных композитов, содержащих дисперс |
808 |
|||||||||
ные |
и волокнистые наполнители |
|
|
|
|
|||||
Васильковский С. Н. Разрывные решения для двухслойных материалов на основе |
|
|||||||||
модели |
связанной термоупругости |
|
|
|
|
823 |
||||
|
|
|
|
ЖЕСТКОСТЬ КОМПОЗИТОВ |
|
|
|
|||
Коротков В. Н., Турусов Р. А., Андреевская |
Г Д., |
Розенберг |
Б. А. Температур |
828 |
||||||
ные |
напряжения в полимерных |
и композитных |
материалах |
|||||||
|
|
|
|
п р о ч н о с т ь к о м п о з и т о в |
|
|
|
|||
Протасов В. Д., Ермоленко А. Ф., Харченко Е. Ф., Дмитриенко И. П. О разруше |
|
|||||||||
нии органоволокнитов на основе полимерной матрицы при растяжении в нап |
835 |
|||||||||
равлении |
армирования |
. . |
|
|
|
|||||
Третьяченко Г |
Н., Грачева Л. И., Венгжен В. В. Анализ напряженно-деформиро |
|
||||||||
ванного состояния элементов моделей теплозащитных конструкций из де- |
841 |
|||||||||
структирующих стеклотекстолитов при одностороннем |
нагреве |
|||||||||
Суворова 10. В., Сорина Т. Г., Викторова И. В., Михайлов В. В. Влияние ско |
847 |
|||||||||
рости нагружения на характер разрушения углепластиков |
||||||||||
Сковорода А. Р., Шапиро Г С. О динамике пластических композитных конструк |
852 |
|||||||||
ций |
|
. |
|
|
. |
|
|
|
|
|
Гуль В. Е., Дворецкая Н. М. Многослойные полимерные пленки в качестве мо |
858 |
|||||||||
дели |
композитных полимерных |
материалов |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ |
|
|
|
|||
4 Томашевский В. Т., Николаев Б. А., Яковлев В. С. Оптимизация подкрепленных |
|
|||||||||
оболочек вращения из композитных полимерных материалов |
866 |
|||||||||
Колтунов М. А., Каримов А. И., Мавлянов Т. Об одном методе решения задачи |
870 |
|||||||||
динамической |
устойчивости тонкостенных |
вязкоупругих |
конструкций |
|||||||
|
|
|
|
ПРОЧНОСТЬ КОНСТРУКЦИИ |
|
|
|
|||
Хорошун Л. П., Стрельченко И. Г |
Напряженное |
состояние |
стеклопластиковой |
875 |
||||||
цилиндрической оболочки с патрубком при осевом сжатии |
. . |
|||||||||
Зайцев Г |
П., Василевский В. М., Копыл Н. И., Судьин В. Н., Пашков В. А. К во |
|
||||||||
просу о несущей способности комбинированного баллона с учетом краевого |
881 |
|||||||||
эффекта |
Г., |
. |
|
|
|
. |
|
|
||
Портнов |
Г |
Кулаков В. Л. Удельная массовая энергоемкость дисковых махо |
887 |
|||||||
виков из композитов |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
ВОПРОСЫ ТЕХНОЛОГИИ |
|
|
|
|||
Томашевский В. Т., Шалыгин В. Н., Яковлев В. С. Моделирование условий возник |
|
|||||||||
новения технологических дефектов в структуре намоточных композитных по |
895 |
|||||||||
лимерных |
материалов |
|
|
|
|
|
МЕТОДИКА ИСПЫТАНИЙ
Никольский О. Г., Аскадский А. А., Слонимский Г. Л. Применение динамического
(акустического) метода к исследованию свойств нового типа полимерных |
901 |
материалов — элементооргацопластов |
Фролов Д. И., Килькеев Р. Ш., Куксенко В. С., Новиков С. В. Связь между пара
метрами акустических сигналов и размерами разрывов сплошности при раз |
907 |
||||||||||||||
рушении гетерогенных материалов |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|||||||
Поляков В. А., Таневский В. В. Экспериментальная оценка сдвиговой жесткости |
912 |
||||||||||||||
композитов с переменным законом укладки арматуры |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
КРАТКИЕ СООБЩЕНИЯ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Курземниекс А. X. Влияние влаги на структуру и свойства органоволокна |
. |
. |
919 |
||||||||||||
Коврига В. В., Кузнецова И. Г., Иванкина И. В., Петросян М. К-, Куценко М. А. |
922 |
||||||||||||||
Исследование объемных изменений в полимерной матрице |
|
|
|
раздела |
|||||||||||
Морозова Е. М., Травникова Л. А., |
Елисеева В. И. О роли поверхности |
|
|||||||||||||
в процессе полимеризации наполненных мономеров. Свойства полученных |
924 |
||||||||||||||
композитных |
полимеров |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Стрельченко И. Г. Экспериментальное исследование напряженного состояния стек |
927 |
||||||||||||||
лопластиковой цилиндрической оболочки с патрубком при осевом сжатии |
|||||||||||||||
Кобелев В. Н., Кобелев В. В., Потопахин В. А. Об одном варианте уравнений |
929 |
||||||||||||||
напряженно-деформированного состояния многослойных пластин |
и |
оболочек |
|||||||||||||
Бакулин В. Н., Мысык Д. А. К расчету трехслойных оболочек с переменной тол |
933 |
||||||||||||||
щиной заполнителя . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ганов Э. В., Переверзев Р. А. Исследование напряженного состояния стыкового |
|
||||||||||||||
соединения |
стеклопластиковых |
конструкций |
|
|
. |
|
полимеров |
935 |
|||||||
Белый В. А., Лисовский В. В., Савкин В. Г |
Влияние |
органических |
939 |
||||||||||||
на прочность жидкостекольных композитов . |
|
|
|
|
|
. |
|
||||||||
Карпинос Д. М., Кадыров В. X., Крылов Ю. В. Сравнительная оценка эффектив |
|
||||||||||||||
ности некоторых типов концевых узлов крепления трубчатых стержней из |
941 |
||||||||||||||
полимерных |
композитных |
материалов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
н о в ы е к н и г и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вольмир А. С. А. К. Малмейстер, В. П. Тамуж, Г. А. Тетере. «Сопротивление по |
|
||||||||||||||
лимерных и композитных |
материалов» |
|
|
|
|
|
|
|
|
944 |
|||||
|
|
|
|
|
|
C O N T E N T S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PROPERTIES OF MATRIX |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Trostjanskaja E. B., Babaevskij P. G., Kulik G. G., Stepanova |
M. /. Increasing of |
|
|||||||||||||
fracture toughness of the highly crosslinked polymer matrixes of composite |
771 |
||||||||||||||
materials . . |
|
|
. |
. |
. |
. |
|
. |
. |
|
mo |
||||
Briedis |
I. P., |
Saveljev A. M., |
Vasilenko V. S. Changebility |
reflection of the |
|
||||||||||
lecular structure of polyethylene to be synthesized on its physical properties |
777 |
||||||||||||||
Kregers A. F. Non-polynomial |
forms for the |
description |
of |
physical |
non-linearity |
783 |
|||||||||
of |
viscoelastic materials |
|
|
..................................... |
|
|
. |
|
. |
|
|||||
Pavlov P. A., Kondakova 0. N., Belan-Gaiko V. N. The creep of |
polytetraftor- |
|
|||||||||||||
ethylene and high density polyethylene in state of plane stress under unstatio- |
793 |
||||||||||||||
nary loading |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
PROPERTIES OF INTERFACE |
|
|
|
|
|
|
||||
Vladimirov V. |
|
Priemskij N. D., |
Romanov A. E. Disclination |
model |
of |
the fibres |
802 |
||||||||
stratification |
in composite |
. |
|
.............................. |
. |
|
|
||||||||
Lipatov Ju. S. Viscoelasticity of polymer composites having disperse and fibre rein |
808 |
||||||||||||||
forcement . . |
|
|
. |
. . . |
|
|
|
. . |
|
. |
base |
||||
Vasilkovskij S. |
|
N. Discontinuous solutions for two-layered |
materials |
on the |
823 |
||||||||||
of |
mutual |
|
thermoelastisity |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
STIFFNESS OF COMPOSITES |
|
|
|
|
|
|
||||
Korotkov V. N.. Turusov R. A., Andreevskaja |
G. D., Rozenberg B. A. Temperature |
|
|||||||||||||
stresses in |
polymer and |
composite materials |
|
|
|
|
|
|
|
828 |
|||||
|
|
|
|
|
STRENGTH OF COMPOSITES |
|
|
|
|
|
|
||||
Protasov V. D., |
Ermolenko |
A. F., |
Kharchenko E. F., Dmitrienko /. |
P. About |
the- |
|
|||||||||
destruction of composite made from organic filament and |
epoxy |
matrix under |
|
||||||||||||
the tension |
in fiber direction . . |
. |
|
|
. |
of stress-strain |
state |
835 |
|||||||
Tret’jachenko G. N.. Gracheva L. /., Vengzhen V. V. Analysis |
|
||||||||||||||
of the elements of heat-proof constructions’ models made from breaking-down |
|
||||||||||||||
textolite under one-side |
heating |
|
|
|
|
|
|
|
|
841 |
Suvorova Ju. V., Sorina T. G., |
Viktorova I. V., Mikhailov |
V. V. The effect |
of loading |
|
|||||||||||||||||
rate on the fracture behaviour of carbon fibre reinforced composites |
|
|
. |
|
847 |
||||||||||||||||
Skovoroda A. R., Shapiro G. S. About the dynamics of plastic composite construc |
|
||||||||||||||||||||
tions |
|
. |
|
. |
. |
|
. |
|
. |
|
|
• |
|
|
• |
of |
composite |
852 |
|||
Gul V. Je., Dvoreckaja N. M. Multilayered polymer films as |
models |
|
|||||||||||||||||||
polymer |
materials |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
858 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
STRENGTH AND |
STABILITY |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Tomashevskij |
V. |
T„ |
Nikolaev |
B. A., Jakovlev |
V. S. |
Optimization |
of |
reinforced |
|
||||||||||||
rotation shells made from composite polymer materials . |
|
|
. |
|
|
. |
|
866 |
|||||||||||||
Koltunov M. A., Karimov A. I., Mavljanov T. On a method of solution of the |
870 |
||||||||||||||||||||
dynamic |
stability |
problem |
of thin-walled viscoelastic structures |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
STRENGTH OF CONSTRUCTIONS |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Khoroshun L. P., Strelchenko I. G. Stress analysis of fibreglass reinforced plastic |
875 |
||||||||||||||||||||
cylindrical shells with nozzle subjected to axial compression |
|
. |
|
|
|
the |
|||||||||||||||
Zaicev G. P„ |
Vasilevskij |
V. M., Kopyl N. I., Sudjin |
V. N.. Pashkov |
V. A. On |
|
||||||||||||||||
load bearing capacity of combined vessel taking into account the edge |
|
effect |
881 |
||||||||||||||||||
Portnov |
G. |
G., |
Kulakov |
|
V. L. Specific energy |
weight |
capacity of disc-type |
|
com |
|
|||||||||||
posite flywheels |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
887 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PROBLEMS OF TECHNOLOGY |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Tomashevskij V. T., Shalygin V. N., Jakovlev V. S. Simulation of conditions |
|
caus |
895 |
||||||||||||||||||
ing technological defects |
in structure of wound composite polymer materials |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TESTING METHODS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Nikolskij O. G., Askadskij A. A., Slonimskij G. L. Application of dynamic (acoustic) |
|
||||||||||||||||||||
method to the investigation of the properties of new-type polymer materials — |
901 |
||||||||||||||||||||
element-organic |
p l a s t i c s ............................................ |
|
|
. |
|
. |
|
|
|
||||||||||||
Frolov D. I., Kilkeev R. |
Sh., Kuksenko V. S., Novikov S. |
V. Relations between |
|
||||||||||||||||||
parameters of acoustic signals and the dimensions of continuity rupture in |
907 |
||||||||||||||||||||
fracture |
of |
heterogenous |
materials |
. |
evaluation of |
|
. . |
|
|
com |
|||||||||||
Poljakov |
V. |
A., |
Tanevskij |
V. |
V. Experimental |
shear rigidity of |
912 |
||||||||||||||
posites |
with |
varyinf |
fiber |
layup |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
BRIEF COMMUNICATIONS |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Kurzemnieks A. H. Effect of water on the structure and properties of organic fiber |
919 |
||||||||||||||||||||
Kovriga V. V., Kuznecova J. G., Ivankina I. V., Petrosjan M. K-, Kucenko |
|
M. A. |
922 |
||||||||||||||||||
The research of volume changes in polymer matrix . |
|
. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Morozova E. M., Travnikova L. A., Eliseeva V. I. About the role of interface in the |
|
||||||||||||||||||||
polymerization process of filled monomers and the properties of the obtained |
924 |
||||||||||||||||||||
composite |
polymers |
|
|
|
. |
. |
|
. . . |
|
. |
|
. |
|
. |
. |
||||||
Strelchenko I. G. Experimental stress analysis of fiberglass reinforced plastic |
927 |
||||||||||||||||||||
cylindrical shell with nozzle subjected to axial pressure |
. |
equations |
|
. |
the |
||||||||||||||||
Kobelev |
V. N., |
Kobelev |
|
V. V., Potopakhin V. A. On |
a type of |
of |
929 |
||||||||||||||
stress-strain state of |
multilayered plates and shells |
. |
|
. |
. |
|
. |
|
|||||||||||||
Bakulin |
V. |
N.. |
Mysyk |
D. |
A. Calculation |
of |
three-layered |
sandwich |
shells |
with |
933 |
||||||||||
a variable thickness of the filler . |
|
|
|
|
. . . . |
|
. |
|
|||||||||||||
Ganov Ё. V., Pereverzev R. A. Investigation of stress state of the joint band of |
935 |
||||||||||||||||||||
fiberglass |
reinforced |
plastic structures . . . . |
|
. |
polymers on |
the |
|||||||||||||||
Belyj V. A., Lisovskij V. |
|
V., Savkin V. G. The effect of organic |
939 |
||||||||||||||||||
strength of liquid-glass composites |
Ju. |
. . |
. |
|
. . |
|
|
. |
|
||||||||||||
Karpinos |
D. |
M., Kadyrov |
V. |
Kh., Krylov |
V. |
Comparative |
estimation |
of |
the |
|
|||||||||||
effectiveness of some types of the end fasteners of tubular struts made from |
941 |
||||||||||||||||||||
polymer |
composite |
materials |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N E W ‘B O O K S
Volmir A. |
S. |
A. K- Malmeister, V. P. Tamuzh, G. A. Teters. «Soprotivlenie |
polimer- |
nykh |
i |
kompozitnykh materialov» |
944 |
УДК 678.02:541.64:539.21
Тростянская Е. Б., Бабаевский П. Г., Кулик С. Г., Степанова М. И. Повышение вязкости разрушения густосетчатых полимерных матриц композитных материалов. — Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 771—776. ISSN 0203-1272.
Приводятся результаты изучения возможности и эффективности эластнфикацин густо сетчатых полимеров созданием олигомер-полиуретановых дисперсий, отверждающихся по различным реакциям — ступенчатой и радикало-цепной полимеризации. В эпоксиднополиуретановых дисперсиях, отверждающихся по ступенчатому механизму, предвари тельно полученная структура фиксируется в процессе отверждения с дополнительным выделением фазы, обогащенной растворенными в исходном состоянии компонентами синтеза полиуретана. При этом поверхностная энергия разрушения повышается в 10 раз при сохранении жесткости, теплостойкости и статической прочности на уровне немодифицированного эпоксидного полимера. В ненасыщенных полиэфир-полиуретановых композициях, отверждающихся по механизму радикало-цепной полимеризации, раство ренные компоненты синтеза полиуретана способствуют выделению микрогелевых частиц полиэфира в среде, обогащенной полиуретаном, снижая эффект эластификации. Исполь зование полимеров, эластифицированных полиуретанами, в качестве матрицы однона правленных композитных материалов приводит к повышению предельной вязкости разрушения вдвое при уменьшении модуля упругости на 10 % и увеличении статической и циклической прочности. Табл. 2, ил. 4, библиогр. И назв.
УДК 678.02:539.21
Бриедис И. П., Савельев А. М., Василенко В. С. Влияние изменчивости молекулярного строения синтезируемого полиэтилена на его физические свойства. — Механика компо зитных материалов, 1980, № 5, с. 777—782. ISSN 0203-1272.
Рассмотрена изменчивость показателя текучести расплава, разбухания экструдата, пре дела прочности и других физических характеристик полиэтилена высокого давления, возникающая вследствие изменчивости молекулярного строения материала при его син тезе. Показана высокая чувствительность характеристик вязкоупругости — наибольшей ньютоновской вязкости и характерного времени релаксации — к изменчивости молеку лярного строения. Предложен способ определения названных характеристик вязкоупру гости по результатам периодического деформирования на трех частотах, определяемых соотношением coi/co2= 002/033. Исследуется точность расчета характеристик вязкоупру гости в зависимости от трчности измерения сопротивления расплава колебаниям. Оце нено влияние взаимоотношений между частотами, а также их отношения к характерной частоте релаксации на отклонения показателей вязкоупругости от их истинных значе ний. Разработаны условия по выбору частот, соблюдение которых обеспечивает наиболь шую точность расчета. Показано, что полученные из результатов периодического дефор мирования характеристики вязкоупругости позволяют рассчитать показатели молеку лярного строения с точностью не ниже, чем при использовании физико-химических методов определения. Ил. 5, библиогр. 8 назв.
УДК 539.376.001:678
Крегерс А. Ф. Неполиномиальные формы описания физической нелинейности вязкоупру гих материалов. — Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 783—792. ISSN 0203-1272.
Кратко анализируются преимущества и недостатки общеизвестной полиномиальной |
|||
формы физической нелинейности. Ставится задача — на базе простых функций постро |
|||
ить такую связь между напряжениями и деформациями, которая подчиняется требова |
|||
нию обращения. В рамках упругости такие зависимости получены для произвольного |
|||
напряженного состояния на базе |
функций exp, In, |
tg, sh, th, как для изотропного, |
так |
и для ортотропного материала. Зависимости обобщены на область нелинейной вязко |
|||
упругости. Обсуждаются преимущества и недостатки предложенного подхода. Получен |
|||
ными зависимостями проведена |
аппроксимация |
семейства кривых ползучести |
и |
семейства кривых |
релаксации напряжений полиэтилена высокой плотности. Табл. 2, |
ил. 3, библиогр. 10 |
назв. |
УДК 539.376:678.01
Павлов П. А., Кондакова О. Н., Белан-Гайко В. Н. Ползучесть полиэтилена при плоском напряженном состоянии в условиях нестационарного нагружения. — Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 793—801. ISSN 0203-1272.
Изложены результаты экспериментального исследования деформаций полиэтилена при кратковременном нагружении и различных стационарных и нестационарных режимах длительного нагружения. Опыты ставились на тонкостенных трубчатых образцах, под вергавшихся действию внутреннего давления, осевой растягивающей силы и крутящего момента, причем программы нагружения задавались в терминах истинных напряжений, а ползучесть описывалась в терминах истинных деформаций. На основе этих данных построено уравнение механических состояний, учитывающее четыре составляющих девиатора деформаций — мгновенноупругую, вязкоупругую, мгновеннопластнческую и вязкопластическую (необратимая ползучесть). Результаты расчетов деформаций по этому уравнению находятся в удовлетворительном соответствии с данными опытов на сложное ступенчатое нагружение при изменении во времени соотношений между компо нентами девиатора напряжений. Табл. 6, ил. 5, библиогр. 11 назв.
Единицы физических величин, подлежащие изъятию в сроки, которые будут установ лены международными решениями, и соотношения этих единиц с единицами СИ
|
Единица |
|
|
|
|
|
|
Область |
||
Величина |
|
|
|
|
Значение в единицах |
СИ |
||||
наимено |
обозна |
|
применения |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
вание |
|
чение |
|
|
|
|
|
|
|
Длина |
морская |
— ; миля |
1 |
миля = 1852 м = |
|
Морская |
навига- |
|||
Скорость |
миля |
кп; |
уз. |
1 |
= 1,852 км |
(4) |
м/с |
ция |
|
|
узел |
уз. = 0,514 |
То же |
|
|||||||
Линейная |
текс |
tex; |
текс |
1 |
текс= 10-6 |
кг/м = |
|
Текст, промышлен- |
||
плотность |
|
|
|
|
= 1 мг/м |
|
|
|
ность |
|
Давление |
бар |
bar; |
бар |
1 |
бар = 105 Па = 0,1 |
МПа |
Любая |
|
||
Масса |
карат |
— ; |
кар |
1 |
кар = 2 - 10-4 |
к г= 0,2 г |
Для массы |
драго- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ценных |
камней |
Логариф- |
непер |
Np; |
Нп |
1 |
Нп = 0,868 |
|
Б = |
|
и жемчуга |
|
6 |
|
Любая |
|
|||||||
мическая |
оборот |
— ; |
об/с |
|
= 8,686 дБ |
|
|
|
|
|
Частота |
1 |
об/с= 1 с-1 |
|
|
|
|
|
|||
вращения |
в секунду |
—; об/мин |
|
об/мин=1/60 |
с-1 |
= |
|
|
||
То же |
оборот |
1 |
|
|
||||||
|
в минуту |
|
|
|
= 0,016 (6) |
с- 1 |
|
|
|
УДК 539.216:678.067.5 Владимиров В. И., Приемский Н. Д., Романов А. Е. Дисклинационная модель отслое
ния волокон в композите. — Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 802—807. ISSN 0203— 1272.
Рассмотрено развитие дислокационной структуры в волокнистом композите на стадии проявления коллективных эффектов в дислокационных ансамблях. В композитном материале неоднородная пластическая деформация матрицы в областях, прилегающих к волокнам, приводит к возникновению условий для зарождения петель частичных дисклинаций. Появление частичных дисклинаций сопровождается пластическими раз воротами материала матрицы; волокна и прилегающая к ним прослойка деформиру ются упруго до определенной степени, соответствующей отслоению волокон. На осно вании этих представлений получена зависимость упругого сдвига на границе волокно— матрица от макроскопической пластической деформации всего композита в целом, откуда следует, что предлагаемый механизм отслоения волокон для реальных степеней деформации с большей вероятностью реализуется для более тонких волокон. Ил. 4, библиогр. 13 назв.
УДК 678.046:539.376:539.377 Липатов Ю. С. Вязкоупругость полимерных композитов, содержащих дисперсные и во
локнистые наполнители. — Механика композитных материалов, 1980, № 5, с 808—822 ISSN 0203-1272.
Рассматривается влияние дисперсных и волокнистых наполнителей на вязкоупругие характеристики наполненных линейных и сшитых полимеров. Показано влияние напол нителей на спектры времен релаксации, зависящее от концентрации и природы напол нителя, а также приводящее к немонотонной зависимости вязкоупругих свойств от кон центрации. Впервые детально рассмотрены условия сдвига и разрешимости релаксаци онных максимумов в полимерных композитах, где полимерная фаза рассматривается как состоящая из двух частей — поверхностного слоя со свойствами, измененными под влиянием поверхности, и полимера в объеме с неизмененными свойствами. Теоретиче ское рассмотрение вопроса проведено на различных феноменологических моделях. Об суждены условия применимости к полимерным композитам принципа температурно-кон- центраци,онно(по наполнителю)-временной суперпозиции, и в частности показано, что вычисляемая из данных по вязкоупругим свойствам эффективная толщина поверхност ного слоя может бкть функцией условий деформирования и температуры. Рассмот рены также особенности вязкоупругих свойств тройных систем: полимер—полимер—на полнитель и полимер—два наполнителя различной природы. Ил. 11, библиогр. 34 назв.
УДК 539.2:539.377.001:678 Васильковский С. Н. Разрывные решения для двухслойных материалов на основе мо
дели связанной термоупругости. — Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 823—827. ISSiN 0203-1272.
Исследуется взаимное влияние тепловых волн и волн напряжений на основе модели связанной термоупругости для случая плоской деформации прямоугольной области, составленной из двух различных по своим теплофизическим и механическим свойствам материалов с контактной границей, параллельной двум внешним горизонтальным гра ницам рассматриваемого прямоугольника. На контактной границе предполагаются вы полненными условия скольжения с учетом трения Кулона. При этом показывается, что температурная волна и волна, соответствующая одному из напряжений ох, терпят разрыв на контактной границе, величина которого вычисляется при решении задачи с учетом дифракции волн. Ил. 4, библиогр. 4 назв.
УДК 678.5:539.377 Коротков В. Н., Турусов Р. А., Андреевская Г. Д., Розенберг Б. А. Температурные на
пряжения в полимерных и композитных материалах. — Механика композитных мате риалов, 1980, № 5, с. 828—834. ISSN 0203-1272.
Приведены экспериментальные результаты исследований температурных напряжений в полимерных стержнях в широком диапазоне температур, включающих область стекло вания. Установлено хорошее совпадение результатов с расчетами, использующими обоб щенное нелинейное уравнение Максвелла, которое применяется для описания темпера турных напряжений в полимерных цилиндрах. Обнаружены сильная релаксация напря жений в процессе охлаждения и соответственно значительные напряжения после окон чания охлаждения. В области стеклования в связи с изменением коэффициента линей ного расширения наблюдаются резкие изменения напряжений. Теоретические представ ления, развитые А. Л. Рабиновичем, удалось обобщить и применить к неизотермическнм процессам для описания нелинейного вязкоупругого поведения композитов с полимер ным связующим. С помощью этого подхода исследуются температурные напряжения в армированном полимерном цилиндре. Обнаружено слабое влияние высокоэластической деформации связующего в формировании температурных напряжений с учетом действи тельного распределения температуры по сечению цилиндра. Ил. 5, библиогр. 11 назв.
УДК 678.067:539.4:620.172 Протасов В. Д., Ермоленко А. Ф., Харченко Е. Ф., Дмитриенко И. П. О разрушении
органоволокнитов на основе полимерной матрицы при растяжении в направлении арми рования. — Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 835—840. ISSiN 0203-1272.
ЕДИНИЦЫ ФИЗИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН, ПОДЛЕЖАЩИЕ ПОСТЕПЕННОМУ ИЗЪЯ ТИЮ, И ИХ СООТНОШЕНИЕ С ЕДИНИЦАМИ СИ. КРАТНЫМИ И ДОЛЬНЫМИ ОТ НИХ
К этим единицам относятся единицы систем СГС, СГСЭ, СГСМ и т. п., калория, килограмм-сила и единицы, на них основанные, а также все др. внесистемные единицы, подлежащие изъятию, но не являющиеся едини цами, срок изъятия к-рых должен быть установлен международными реше ниями. Эти единицы допускается временно применять до срока их изъятия.
1 |
А = 10 -10 м |
(точно) =0,1 нм (точно); |
1 |
икс.-ед.= 1,002 06- 1 0 - 13 м= 0,100 206 пм; |
|
1 |
б (барн) = |
10-28 м2 (точно); |
1 |
ц = 10 0 кг |
(точно); |
1 |
□° = 3,046 2. . . |
10-4 ср; |
|
|
|
||
1 |
Гал=10-2 м/с2 (точно); |
|
|
|
|||
1 |
дин=10-5 |
Н (точно) = 10 мкН (точно); |
|
|
|||
1 |
кгс=9,806 |
65 Н |
(точно); |
|
|
|
|
1 |
гс = 9,806 65 мН |
(точно); |
|
|
|
||
1 |
тс=9,806 |
65 кН |
(точно); |
|
|
|
|
1 |
кгс/м2=9,806 65 Па (точно); |
|
|
||||
1 |
кгс/см2= 98,066 5 кПа (точно); |
|
|
||||
1 |
кгс/мм2= 9,806 65 МПа (точно); |
|
|
||||
1 |
мм вод. ст. = 9,806 65 Па (точно); |
|
|
||||
1 |
мм рт.’ст.= 133,322 Па; |
|
|
|
|||
1 |
Торр = 233,322 Па; |
|
|
|
|||
1 |
эрг= 10-7 Дж; |
|
|
|
|
||
1 |
л. с. = 735,499 Вт; |
|
|
|
|||
1 |
Ст |
(стоке) = 10-4 м2/с; |
|
|
|
||
1 |
сСт (сантистокс) = 1 мм2/с; |
|
|
|
|||
1 |
П |
(пуаз) =0,1 Па ■с; |
|
|
|
||
1 |
сП |
(сантипуаз) = 1 мПа • с; |
|
|
|||
1 Ом • мм2/м = 10_6 Ом - м= 1 |
мкОм-м; |
(точно); |
|||||
1 Мкс (максвелл)= 10-8 Вб |
(точно) = 10 нВб |
||||||
1 |
Гс |
(гаусс) = 10~4 Тл (точно) = 100 мкТл; |
|
|
|||
1 |
Гб |
(гильберт) =(10/(4я)] А=0,795 775 А; |
|
|
|||
1 |
Э |
(эрстед) =[103/(4л)] А/м = 79,577 5 А/м; |
|
|
|||
1 |
кал=4,186 8 Д ж |
(точно); |
|
|
|
||
1 |
кал (термохимическая) =4,184 0 Дж; |
|
|
||||
1 |
кал15 (15-градусная) =4,185 5 Дж; |
|
|
||||
1 |
рад = 0,01 |
Гр = 10мГр; |
|
|
|
||
1 |
бэр = 0,01 |
Д ж /кг= 10 мДж/кг; |
|
|
|||
1 |
Р |
(рентген) =2,58 • 10- 4 Кл/кг (точно) =0,258 |
мКл/кг (точно); |
||||
1 |
Ки (кюри) =3,700 • 1010 Бк |
(точно) =37,00 |
ГБк |
(точно). |
Рассматриваются особенности микроструктуры однонаправленных органоволокнитов с полимерной матрицей, полученных нитяной или жгутовой намоткой, и их влияние на характер разрушения при растяжении вдоль армирующих элементов. Показано, что про цесс разрушения может рассматриваться состоящим из двух этапов — растрескивания матрицы вдоль армирующих элементов и последующего разрушения армирующих эле ментов как пучка несвязанных нитей. Разрушение рассматривается как случайный про цесс, для описания которого предложена математическая модель. Теоретические резуль таты сопоставляются с результатами эксперимента. Показано хорошее соответствие тео ретических результатов экспериментальным данным. Ил. 6, библиогр. 2 назв.
УДК 678.067.5:539.377:539.4 Третьяченко Г. Н., Грачева Л. И., Венгжен В. В. Анализ напряженно-деформированного
состояния элементов моделей теплозащитных конструкций из деструктирующих стеклотекстолитов при одностороннем нагреве. — Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 841—846. ISSN 0203-1272.
Предложен экспериментально-аналитический метод исследования напряженно-деформи рованного состояния элементов моделей теплозащитных конструкций из армированных пластиков, работающих в условиях силового и одностороннего теплового воздействия. На примере стеклотекстолита ССТФ экспериментально изучены тепловое состояние и закономерности температурного деформирования материала при одностороннем нагреве с различными скоростями. Температурное поле по толщине образца для различных мо ментов времени определяли согласно условиям регулярного режима и данным термометрир,ования. Расчет жестко фиксированного образца, подверженного одностороннему нагреву, выполнен на основе условия упругого равновесия сплошного ортотропного тела. Анализ полученных результатов показал прямую зависимость градиентов напря жений от роста скорости нагрева в области линейного проявления коэффициента теп лового деформирования от температуры, и .обратную — в области нелинейной зави симости а от температуры. Показано, что уровень напряжений в элементе модели конструкции теплозащитного покрытия, работающего в условиях, соответствующих реальным, при приложении нагрузки, обеспечивающей неизменяемость формы эле
мента, возрастет на 15—30% при высоких скоростях нагрева |
(100° С/мин) и почти |
втрое — при низких (25° С/мин). Табл. 2, ил. 5, библиогр. 5 назв. |
|
УДК 678.067.7:539.4 |
Влияние скорости на |
Суворова Ю. В., Сорина Т. Г., Викторова И. В., Михайлов В. В. |
гружения на характер разрушения углепластиков. — Механика композитных материа лов, 1980, № 5, с. 847—851. ISSN 0203-1272.
Исследованы процессы разрушения при растяжении двух углепластиков, армированных углеродными волокнами с обычной и обработанной поверхностями. Установлено, что оба материала обладают немонотонной зависимостью прочности от скорости нагруже ния, хотя поведение их в различных условиях неодинаково. Наличие экстремумов на кривых связано с изменением характера разрушения. Табл. 1, ил. 4, библиогр. 4 назв.
УДК 678.067:539.4 Сковорода А. Р., Шапиро Г С . О динамике пластических композитных конструкций. —
Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 852—857. ISSN 0203-1272. Рассмотрена задача о пробивании жестким ударником с плоским торцом композитной балки, единственно возможными деформациями которой являются деформации сдвига. Материал балки считается жесткопластическим, обладающим до известного предела де формационным упрочнением. Определены области остаточных деформаций и начальная скорость ударника, необходимая для пробивания. Ил. 3, библиогр. 9 назв.
УДК 621.792:678.01 Гуль В. Е., Дворецкая Н. М. Многослойные полимерные пленки в качестве модели компо
зитных полимерных материалов. — Механика композитных материалов, 1980, № 5,
с. 858—865. ISSN 0203-1272.
Показано, что специфические особенности поведения многослойных систем по сравнению с индивидуальными слоями являются следствием существования зоны контакта между приведенными во взаимодействие слоями и отражают многообразие процессов, проте кающих при ее формировании. При этом физическое состояние полимерных пленок в момент контакта определяет глубину структурно-измененных слоев и механизм образо вания граничного (переходного) слоя. Показано, что адгезионное взаимодействие явля ется специфическим фактором в гетерогенной системе, изменяющим подвижность и структуру. Как следует из полученных результатов, введение в композит слоев, способ ствующих диссипации энергии под действием механических сил, приводит к упрочнению материала в целом. Получена корреляция коэффициента интенсивности релаксационных процессов, а также тангенса механических потерь с коэффициентом комбинационного упрочнения. Исследован механизм разрушения комбинированных материалов. Показано, что варьированием адгезионного взаимодействия, вязкоупругих свойств слоев, изменен ных в процессе производства комбинированных материалов, а также режимов испыта ния можно изменять степень ориентации слоев и управлять прочностью гетерогенных систем. Табл. 2, ил. 4, библиогр. 17 назв.
ЕДИНИЦЫ ФИЗИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН, НЕ ДОПУСКАЕМЫЕ К ПРИМЕНЕНИЮ, И СООТНОШЕНИЯ ИХ С ЗАМЕНЯЮЩИМИ ИХ ЕДИНИЦАМИ СИ, КРАТНЫМИ И ДОЛЬНЫМИ о т н и х
1 |
аком = 105 Па • с/м3 (точно); |
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
ампер-виток (Ав) = 1 А; |
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
атм (атмосфера физ.) = 101,325 кПа; |
|
|
|
|
||||||
1 |
ат (атмосфера техн.) =98,066 5 кПа; |
(для |
мощности поглощенной |
||||||||
1 |
Вт/кг |
(ватт на |
килограмм) = 1 |
Гр/с |
|||||||
|
дозы излучения); |
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
гамма |
( у ) |
( д л я |
массы) = 1 мкг; |
магнитного |
поля) =0,795 |
775 мА/м; |
||||
1 |
гамма |
(у) |
(для |
напряженности |
|||||||
1 |
градус |
(град) (для разности температуры) = 1 К; |
|
|
|||||||
1 |
градус Кельвина |
(°К) = 1 К; |
|
|
|
|
|
|
|||
1 грамм-атом соответствует 1 моль; |
|
|
|
|
|||||||
1 грамм-ион соответствует 1 моль; |
|
|
|
|
|||||||
1 |
грамм-моль (грамм-молекула) соответствует 1 моль; |
|
|
||||||||
1 |
грамм-эквивалент соответствует п моль, где /г= ^ £ ^ 1 |
(meq |
— |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
|
1 |
эквивалентная масса, г; М — молярная масса, 1/моль); |
дозы |
из |
||||||||
джоуль на килограмм (Дж/кг) = 1 Гр |
(для |
поглощенной |
|||||||||
|
лучения) ; |
|
|
|
|
|
(т. е. м.) =9,806 65 |
кг; |
|||
1 |
инерта или 1 техническая единица массы |
||||||||||
1 |
литр-атмосфера |
(л. атм) = 101,325 Дж; |
|
|
|
|
|||||
1 |
магн=1 Гн/м; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
м ахе» 13,5 • 10_3 м_3 ■с-1; |
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
мехом = 103 Н- с/м = 1 кН -с/м; |
|
|
|
|
|
|||||
1 |
мнкромнкрон (мкмк) = 1 п м = 10-12 м; |
|
|
|
|
||||||
1 |
микрон |
(мк) = 1 |
м км = 10-6 м; |
|
|
|
|
|
|||
1 |
миллимикрон (ммк) = 1 нм = 10-9 м; |
|
|
|
|
||||||
1 |
мпллипьеза= 1 Па; |
(Нм3) = 1 |
м3; |
|
|
|
|||||
1 |
нормальный кубический метр |
|
|
|
|||||||
1 |
ньютон на квадратный метр |
(Н/м2) = 1 |
Па; |
|
|
|
|||||
1 |
ныотон-секунда на квадратный |
метр (Н • с/м2) = 1 Па- с; |
|
|
|||||||
1 |
пьеза = 1 |
кПа; |
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
савар»3,32 |
мокт; |
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
св (свеча) = 1 кд |
(кандела); |
|
м3; |
|
|
|
|
|||
1 |
складочный кубический метр = 1 |
|
|
|
|
||||||
1 |
стен= 1 |
кН; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
стен-метр= 1 кДж (для работы и энергии); |
|
|
|
|||||||
1 |
термия = 4,186 8 МДж; |
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
укм (условный квадратный метр) = 1 м2; |
|
|
|
|||||||
1 |
фригория = 4,186 8 кДж; |
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
ц е н т » 0,833 мокт; |
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
экм (эквивалентный квадратный метр) = 1 м2- |
|
|
||||||||
1 |
эман = 3,7 |
103 м_3 • с-1. |
|
|
|
|
|
|