МОДЕЛИРОВАНИЕ ХИМИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ КАК ОБЪЕКТОВ УПРАВЛЕНИЯ УЧЕБНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ПРАКТИКУМ
.pdfFρ ∂ |
|
|
T |
|
∂ |
T |
KT F |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= −∂ |
|
|
+ |
|
|
(Tx − T ), |
||
g |
|
∂τ |
|
|
l |
Lgcp |
||||||||||
Fρ x ∂ Tx |
|
∂ |
|
Tx |
|
KT F |
(Tx − T ). |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
= −∂ |
|
+ |
|
|||||||
gx |
|
|
∂τ |
|
l |
Lgx cpx |
Для установившегося режима работы теплообменника
и |
∂ Tx |
= 0 . Следовательно, (2.4) и (2.5) примут вид |
||||||||||||||||
∂τ |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
dT |
= |
KT F |
(Tx |
− T ), |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Lgcp |
||||||||||||||
|
|
dl |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
dTx |
|
= |
|
|
|
KT F |
(T − Tx ), |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Lgx cpx |
|
|||||||||
|
|
dl |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
dT |
= |
|
|
KT F |
(Tx |
− T ), |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Lgcp |
|||||||||||||
|
|
dl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
dTx |
= |
KT F |
(Tx − T ). |
||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Lgx cpx |
|
||||||||
|
|
dl |
|
|
|
|
|
|
|
(2.5)
∂ T = 0 ∂τ
(2.6)
(2.7)
Основной задачей при расчёте теплообменных аппаратов является выбор поверхности теплообмена F и соответствующей ей нагрузки по хладагенту υ x для заданной тепловой нагрузки на теплообменник Q. Для оценки экономической эффективности теплообменника заданной конструкции может быть использован критерий оптимальности (ден. единиц./ч)
R = Sx υ x+ SF F , |
(2.8) |
где Sx – стоимость единицы объёма хладагента, ден. единиц·с/м3·ч; SF – стоимость единицы поверхности теплообменника с учётом
амортизации, ден. единиц/м2·ч.
Если известна аналитическая зависимость
F = F (υ х ), |
(2.9) |
11
то можно из выражения (2.8) определить необходимые условия оптимальности путём его дифференцирования по υ х и приравнивания результата к нулю:
Sх + SF dF/d υ х = 0. |
(2.10) |
Условию (2.10) должны удовлетворять оптимальные значения
F и υ х.
υ , сp, T(0)
Tx(k)
υ x,сpx, Tx(0)
Т(k)
Рис. 2.5. Схематичное изображение теплообменника типа смешение – вытеснение
Теплообменник типа смешение – вытеснение (рис. 2.5).
Типичными примерами теплообменников этого типа являются теплообменники, в которых охлаждение (подогрев) теплоносителя осуществляется путём контакта с охлаждающим (обогревающим) элементом змеевикового или трубчатого типа. Движение потока в змеевиках или трубчатых элементах малого диаметра удовлетворительно соответствует гидродинамической модели идеального вытеснения.
Температура теплоносителя на выходе из теплообменника
12
|
|
T (0) |
υ |
|
с |
|
|
|
|
|
KTT |
|
||||||
1+ |
|
х |
|
х |
|
рх |
1 |
− exp |
− |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
T (0)υ |
|
|
υ хс |
|
||||||||||||||
|
|
сP |
|
|
|
рх |
|
|||||||||||
T (k ) = T (0) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
(2.11) |
|
|
|
|
υ хсрх |
|
|
|
KT F |
|
|
|
|||||||
1+ |
|
|
|
|
|
1− exp |
− |
|
|
|
|
|
||||||
|
υ |
ср |
|
|
хсрх |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
υ |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а температура хладагента на выходе из теплообменника
|
T (0) |
|
|
υ хсрх |
|
|
|
|
KTT |
|
|
||||
1+ |
|
+ |
|
|
|
−1 1− exp |
− |
|
|
|
|||||
(0) |
υ ср |
|
хсрх |
|
|||||||||||
|
|
Tх |
|
|
|
|
|
|
υ |
|
|
||||
Tх(k ) = Tх(0) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(2.12) |
||
|
|
|
υ хсрх |
|
|
|
KT F |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
1 + |
|
|
|
|
1− exp |
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
υ сp |
хсрх |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
υ |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если принять, что в соотношении (2.11) выходная температура теплоносителя известна (задана), тогда необходимая поверхность теплообмена
|
υ хсрх |
|
|
1 |
|
|
υ ср |
|
|
F = − |
|
ln 1 |
− |
|
|
|
|
, |
(2.13) |
|
|
|
|
|
|||||
|
KT |
|
|
ν υ |
хсрх |
|
где
ν= T (k ) − Tх(0) . T (0) − T (k )
Врезультате дифференцирования выражения (2.13) по υ х по-
лучим
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dF |
|
срх |
|
|
|
1 |
|
υ ср |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
= − |
|
ln 1 |
− |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
. |
(2.14) |
|
|
|
|
|
|
|
υ хсрх |
|
||||||||
d υ х |
|
KT |
|
|
ν υ |
|
хсрх |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
ν |
υ ср |
−1 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подстановка выражения (2.14) в уравнение (2.10) даёт
13
|
|
1 |
|
|
υ ср |
|
|
|
1 |
|
Sx KT |
|
|
ln 1 |
− |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
− |
|
= 0 . |
(2.15) |
|
|
|
|
|
υ x сpх |
|
|||||||
|
|
ν υ |
x сpx ν |
|
SF сpx |
|
|
||||||
|
υ сp |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уравнение (2.15) можно решить аналитически, однако в данном случае удобно воспользоваться графическим методом. Для этого представим уравнение (2.15) в виде
|
z = ln 1 − |
1 |
|
+ |
1 |
, |
|
(2.16) |
||
|
|
у |
||||||||
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
||
z = |
SхKT |
; |
y = |
ν |
υ x срх |
. |
|
|||
|
|
|
||||||||
|
SF срх |
|
|
|
|
υ |
ср |
|
Поскольку величина z известна, то уравнение (2.16) можно рассматривать относительно неизвестной величины у. Оптимальные
значения нагрузки по хладагенту |
|
υ |
|
x опт |
|
и поверхности теплообме- |
|||||
на Fопт через решение уравнения (2.16) находятся по формулам: |
|||||||||||
υ х опт= |
|
υ сp |
|
yz |
|
|
|
|
|||
|
ν |
срx |
|
|
|
(2.17) |
|||||
|
|
|
, |
|
|
||||||
Fопт = − уz |
υ |
сp |
|
|
|
1 |
|
|
|||
|
|
|
|
ln 1− |
|
|
, |
(2.18) |
|||
ν |
KT |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
yz |
|
где yz – решение уравнения (2.16), соответствующее заданному значению z.
На рис. 2.6 представлено графическое изображение правой части уравнения (2.16) как функции величины y.
Решение уравнения (2.16) определяется как абсцисса точки пересечения зависимости
|
|
1 |
|
|
1 |
|
f ( y ) = ln 1 |
− |
|
|
+ |
|
(2.19) |
|
|
|||||
|
|
y |
|
y − 1 |
с прямой, параллельной оси абсцисс и имеющих ординату, равную z.
14
F(y) |
|
υ , сp, T(0) |
T(k) |
|
2
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
υ х, срх, Tх(0) |
Tх(k) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Рис. 2.6. Определение оптимальных |
Рис. 2.7. Схематичное изображение |
||||||||||||
параметров |
теплообменника типа |
теплообменника прямоточного типа |
|||||||||||
смешение – вытеснение |
|
|
|
|
|
|
|
Теплообменник прямоточного типа (рис. 2.7). В данном случае зависимость поверхности теплообмена F от расхода хладагента υ х описывается выражением
|
|
υ ср |
|
|
|
1 |
|
υ ср |
|
||||
F = − |
|
|
|
|
ln 1 |
− |
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
υ ср |
|
ν |
υ |
х |
с |
рх |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
KT 1+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
υ хсрх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где
|
|
|
|
T (0) − T (0) |
|
|
ν |
= ν + |
1= |
|
х |
; |
|
|
T (0) − T (k ) |
|||||
|
|
ν = |
T (k ) − Tх(0) |
|
||
|
|
|
. |
|
||
|
|
T (0) − T (k ) |
|
(2.20)
(2.21)
Дифференцирование выражения по величине υ х и подстановка полученного значения производной в уравнение (2.10) позволяют
15
найти условие, которому должно удовлетворять оптимальное значение нагрузки по хладагенту:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1+ |
υ |
ср |
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
υ ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
υ хсрх |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
ln 1 |
− |
|
1 |
+ |
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
2 |
|
υ хсрх |
|
|
|
υ |
|
ср |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
υ хсрх |
|
|
|
|
v |
|
|
|
|
|
1 |
+ |
|
|
|
|
− v |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
1 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
υ |
хсрх |
|
|
(2.22) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
υ ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−SхKT = 0, SF срх
Уравнение (2.22) может быть приведено к виду
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
y |
2 |
|
||
z = ln 1 |
− |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
−1 |
, |
(2.23) |
|
y |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
y |
−1 v |
|
|
|
где
y = |
|
v |
|
. |
(2.24) |
|
|
|
|||
1+ |
υ |
ср |
|
|
|
υ хсрх |
|
||||
|
|
|
F(y)
3
2
1
2 y1* |
4 |
y2* y* |
Рис. 2.8. Определение оптимальных параметров теплообменников прямоточного типа
В выражениях (2.23), (2.24)
величина у* играет роль параметра.
Решение уравнения (2.23) можно получить графически, построив зависимость правой части от величины y* при заданном значении параметра v*, определяемого формулой (2.21). Примерный вид этой зависимости представлен на рис. 2.8.
Из рис. 2.8 следует, что уравнение (2.23) для известного значения z характеризуется двумя решениями y1* и y2*. Однако физический смысл имеет только
16
решение y1*, для которого выполняется условие
у1 * < v* , |
(2.25) |
которое вытекает из формулы (2.24).
Найденное значение у1* используется для расчета оптимальных значений нагрузки теплообменника по хладагенту и поверхности теплообмена по формулам:
υ х опт= |
|
|
|
υ ср у1* |
|
|
, |
|
(2.26) |
|
|
срх (ν *− у1* ) |
|
||||||||
* |
|
|
υ |
ср |
|
|
1 |
|
|
|
Fопт = − у1 |
|
|
|
|
ln 1 |
− |
|
|
. |
(2.27) |
ν |
* |
KТ |
|
* |
||||||
|
|
|
|
у1 |
|
|
Задание и порядок выполнения работы
1.Ознакомиться с основными теоретическими сведениями.
2.В соответствии с вариантом задания составить системы дифференциальных уравнений вида (2.6) и (2.7).
3.Решая систему дифференциальных уравнений, описывающих установившийся режим работы прямоточного теплообменника,
необходимо подобрать такое значение gх , которое обеспечит охлаждение теплоносителя до заданной в таблице температуры Тk.
4.Решая систему дифференциальных уравнений, описывающих установившийся режим работы противоточного теплообменни-
ка, необходимо подобрать такое значение Тхk, являющееся одним из начальных условий для системы дифференциальных уравнений (2.7), которое обеспечит минимальное отклонение заданного в таб-
лице значения Тх0 от значения Тх0, полученного в ходе решения системы (2.7).
5.Для условий варианта задания параметров по прямоточному теплообменному аппарату, руководствуясь соотношениями (2.20)– (2.27) и методикой оптимизации прямоточных теплообменников, определить оптимальные площадь поверхности теплообменника
17
и расход хладагента, приняв значение отношения Sx стоимости те-
SF
плообмена равным 3,00…4,00, значения плотности горячего теплоносителя ρ г и хладагента ρ х – равными соответственно 1200 кг/м3
и1000 кг/м3.
6.Сделать выводы по работе.
Содержание отчета
1.Краткие теоретические сведения.
2.Системы математического описания процессов.
3.Таблица исходных данных и результатов работы (табл. 2.1) (результаты работы заполнить в столбцы со знаками «?»).
4. Таблицы численных значений температур теплоносителя и хладагента по длине прямоточного (при найденном gх ) и противоточного (при найденной Тхk) теплообменников.
5.Расчёты, связанные с определением оптимальных площади поверхности теплообмена и расхода хладагента для прямоточного теплообменника.
6.Графики распределения температуры.
7.Выводы по работе.
18
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходные данные для моделирования |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
№ |
L, |
F, |
сp, |
Дж |
|
сpx, |
Дж |
|
KТ, |
|
Вт |
|
g, |
|
ПРЯМОТОК |
|
|
ПРОТИВОТОК |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
gх, |
|
|
|
|
|
|
|
gх, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
м |
м |
2 |
|
|
кг К |
|
|
2 |
К |
|
кг/с |
0 |
|
k |
|
|
0 |
|
0 |
|
0 |
|
|
k |
|
||||||
|
|
|
|
кг К |
|
|
|
|
м |
|
|
кг/с |
Т |
, K |
Т |
, K |
|
Тх |
, K |
кг/с |
Т |
, K |
Тх |
, K |
Тх |
, K |
||||||
|
1 |
3 |
50 |
1400 |
|
4800 |
|
380 |
|
|
10 |
??? |
395 |
323 |
|
295 |
65 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
2 |
3,5 |
55 |
1500 |
|
4900 |
|
390 |
|
|
11 |
??? |
400 |
328 |
|
295 |
67 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
3 |
4 |
60 |
1600 |
|
5000 |
|
400 |
|
|
12 |
??? |
405 |
333 |
|
295 |
69 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
4 |
4,5 |
65 |
1700 |
|
5100 |
|
410 |
|
|
13 |
??? |
410 |
338 |
|
295 |
71 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
5 |
5 |
70 |
1800 |
|
5200 |
|
420 |
|
|
14 |
??? |
415 |
343 |
|
295 |
73 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
19 |
6 |
5 |
70 |
1700 |
|
5100 |
|
380 |
|
|
11 |
??? |
420 |
348 |
|
295 |
55 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
7 |
4 |
60 |
1800 |
|
5200 |
|
390 |
|
|
11 |
??? |
425 |
353 |
|
295 |
73 |
395 |
323 |
|
??? |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
8 |
4,5 |
65 |
1400 |
|
4800 |
|
400 |
|
|
12 |
??? |
430 |
358 |
|
295 |
55 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
9 |
4,5 |
65 |
1400 |
|
5000 |
|
400 |
|
|
13 |
??? |
435 |
363 |
|
295 |
69 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
10 |
3,5 |
55 |
1600 |
|
5100 |
|
410 |
|
|
12 |
??? |
440 |
368 |
|
295 |
67 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
11 |
4 |
60 |
1600 |
|
4800 |
|
380 |
|
|
13 |
??? |
445 |
373 |
|
295 |
69 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
12 |
3 |
50 |
1700 |
|
4900 |
|
390 |
|
|
14 |
??? |
395 |
323 |
|
295 |
71 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
13 |
3,5 |
55 |
1600 |
|
5000 |
|
400 |
|
|
10 |
??? |
400 |
328 |
|
295 |
67 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
14 |
3 |
60 |
1700 |
|
5000 |
|
410 |
|
|
11 |
??? |
405 |
333 |
|
295 |
69 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
15 |
3,5 |
65 |
1800 |
|
5100 |
|
410 |
|
|
12 |
??? |
410 |
338 |
|
295 |
69 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
16 |
5 |
65 |
1700 |
|
5100 |
|
410 |
|
|
13 |
??? |
415 |
343 |
|
295 |
71 |
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
17 |
4 |
65 |
1600 |
|
5200 |
|
420 |
|
|
14 |
??? |
420 |
348 |
|
295 |
69 |
395 |
323 |
|
??? |
19
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 2.1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
№ |
L, |
F, |
сp, |
Дж |
|
сpx, |
Дж |
|
KТ, |
|
Вт |
|
g, |
|
|
ПРЯМОТОК |
|
|
ПРОТИВОТОК |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
gх, |
|
|
|
|
|
|
|
gх, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
м |
м |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
кг/с |
|
0 |
|
k |
|
|
0 |
|
|
0 |
|
0 |
|
|
k |
|
||||||
|
|
|
|
кг К |
|
|
кг К |
|
|
м |
|
К |
|
|
кг/с |
Т |
, K |
Т |
, K |
|
Тх |
, K |
кг/с |
|
Т |
, K |
Тх |
, K |
Тх |
, K |
||||
|
18 |
4,5 |
70 |
1700 |
|
5100 |
|
410 |
|
|
12 |
|
??? |
425 |
353 |
|
295 |
71 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
19 |
5 |
65 |
1800 |
|
5200 |
|
380 |
|
|
13 |
|
??? |
430 |
358 |
|
295 |
73 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
20 |
4,5 |
55 |
1700 |
|
5100 |
|
410 |
|
|
13 |
|
??? |
435 |
363 |
|
295 |
55 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
21 |
4,5 |
65 |
1800 |
|
5200 |
|
420 |
|
|
14 |
|
??? |
440 |
368 |
|
295 |
73 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
20 |
22 |
4,5 |
65 |
1600 |
|
5000 |
|
410 |
|
|
10 |
|
??? |
445 |
373 |
|
295 |
55 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
23 |
3,5 |
65 |
1700 |
|
5100 |
|
420 |
|
|
11 |
|
??? |
395 |
323 |
|
295 |
55 |
|
395 |
323 |
|
??? |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
24 |
3,5 |
70 |
1800 |
|
5200 |
|
400 |
|
|
12 |
|
??? |
400 |
328 |
|
295 |
69 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
25 |
4 |
60 |
1800 |
|
5100 |
|
410 |
|
|
14 |
|
??? |
405 |
333 |
|
295 |
71 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
26 |
4,5 |
65 |
1700 |
|
5100 |
|
420 |
|
|
10 |
|
??? |
410 |
338 |
|
295 |
55 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
27 |
3 |
70 |
1800 |
|
5100 |
|
400 |
|
|
13 |
|
??? |
415 |
343 |
|
295 |
69 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
28 |
3,5 |
70 |
1800 |
|
5200 |
|
410 |
|
|
14 |
|
??? |
420 |
348 |
|
295 |
71 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
29 |
3,5 |
65 |
1700 |
|
5100 |
|
410 |
|
|
10 |
|
??? |
425 |
353 |
|
295 |
73 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
30 |
4 |
70 |
1600 |
|
5000 |
|
410 |
|
|
13 |
|
??? |
430 |
358 |
|
295 |
55 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
31 |
4,5 |
65 |
1700 |
|
5100 |
|
420 |
|
|
12 |
|
??? |
435 |
363 |
|
295 |
73 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
32 |
5 |
60 |
1800 |
|
5200 |
|
410 |
|
|
13 |
|
??? |
440 |
368 |
|
295 |
55 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
33 |
4,5 |
65 |
1800 |
|
4800 |
|
400 |
|
|
14 |
|
??? |
445 |
373 |
|
295 |
69 |
|
395 |
323 |
|
??? |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|