- •«Тюменский государственный архитектурно - строительный университет»
- •Введение
- •Задачи курсового и дипломного проектирования Курсовое проектирование
- •Дипломное проектирование
- •Раздел I термодинамические расчеты цикла гту и
- •I задание на проектирование
- •II краткое описание установки и принципиальная схема
- •Термодинамический расчет гту
- •III принятые предпосылки термодинамического
- •IV результаты термодинамического расчета
- •Вспомогательная таблица а
- •Вспомогательная таблица б
- •V. Расчет мощности осевого компрессора гту
- •Расчет проточной части турбины
- •VI. Принятые предпосылки расчета проточной части многоступенчатых газовых турбин [3]
- •Исходные данные расчета проточной части турбины
- •VII. Результаты расчета проточной части турбины
- •Опорные точки диаграммы физического состояния рабочего тела в пределах проточной части турбины
- •Характеристика последней ступени турбины в трех различных сечениях
- •Характеристики ступеней турбины (итоговые результаты)
- •Потери энергии при различных радиальных зазорах
- •Приложение I
- •Характеристические постоянные идеальных газов (r)
- •Значения относительной величины теплоемкости идеальных газов при постоянном давлении Cp/ar
- •Теплота сгорания компонентов газообразного топлива
- •Влагосодержание воздуха при полном насыщении в пересчете на I кг
- •(Р) влажного воздуха
- •Приложение III
- •Раздел I. Термодинамические расчеты цикла гту и расчет практичной части
Вспомогательная таблица а
Величина
|
Размерность
|
Соотношение давлений сжатия
|
||||||||||||
|
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
||||||||
|
°С
|
442,0
|
464,7
|
490,4
|
490,4
|
502,6
|
||||||||
Cpm,A(прил.IV,таб.1) |
Дж/кг° С
|
1,062 |
1,067 |
1,069 |
1,070 |
1,072 |
||||||||
Cpm,Н2О(прил.IV,таб.2) |
Дж/кг° С
|
1,685 |
2,089 |
2,376 |
2,608 |
2,837 |
||||||||
|
Дж/кг° С
|
0,2127 |
0,214 |
0,216 |
0,217 |
0,219 |
||||||||
Сpm, A + pm,H20
|
Дж/кг° С
|
1,074 |
1,081 |
1,085 |
1,088 |
1,092 |
||||||||
|
Дж/кг° С
|
4,612 |
4,939 |
5,198 |
5,471 |
5,741 |
||||||||
|
—
|
4,013
|
4,281
|
4,499 |
4,732 |
4,954 |
||||||||
|
—
|
0,2492 |
0,2336 |
0,2223 |
0,2113 |
0,2019 |
Вспомогательная таблица б
Величины
|
Соотношения давлений сжатия
|
||||
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
|
0,4985
0,0260 0,0354 28,25 |
0,4985
0,0244 0,0354 28,28
|
0,4985
0,0232 0,0353 28,30 |
0,4985
0,0221 0,0353 28,34 |
0,4985
0,0211 0,0353 28,38 |
Пункт 19, табл. 1. Температура за турбиной (ts) выбирается в первом приближении. При tz= 750-800°С, ts 450 -500°С (грубое приближение независимо от Сz).
Величина С0pm определяется по графику при
и переменном значении рис. 8 приложения.
Пункт 23 табл. 1. Уточненное значение коэффициента избытка воздуха определяется по формуле:
где — температура воздуха за регенератором. Величины (Cpm.A + Срm,Н2О) и (∆С'р) определяются в зависимости от средней температуры .
Конечные результаты термодинамического расчета ГТУ—удельная работа сжатия (hiС) и расширения (hiz), удельная эффективная работа ГТУ (hе) и эффективный к. п. д. ГТД ( е) представляются графически (рис. 2) в функции соотношения граничных давлений^ цикла (С=РС/Рa).
При курсовом проектировании рекомендуется полученное оптимальное значение С, соответствующее =max, округлить до ближайшего меньшего целого значения.
Это объясняется тем, что практически ГТУ работают всегда при значениях С, меньших оптимальных расчетных значений.
При дипломном проектировании сохраняются те же принципы выбора С. Однако в ряде случаев возникает необходимость принять величину С, не равную целому числу. Тогда термодинамический расчет дополняется расчетами всех параметров (табл. 1) при выбранном С.
В рассматриваемом примере оптимальное значение соотношений давлений сжатия выбрано равным С =5. Все последующие расчеты ведутся из условия соотношения давлений сжатия в осевом компрессоре С=5.
Рис. 2. Зависимость удельной работы ( ) и коэффициентов полезного действия ( ) от соотношения давления сжатия (С)