![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Задание
- •Введение
- •1. Выбор основного оборудования на проектируемой подстанции
- •2. Выбор схем распределительных устройств
- •3. Расчет токов короткого замыкания
- •3.1. Определение сопротивлений схемы замещения
- •3.2. Расчет токов короткого замыкания в точке к1
- •3.3. Расчет токов короткого замыкания в точке к2
- •3.4. Расчет токов короткого замыкания в точке к3
- •4. Выбор реактора
- •5. Выбор сборных шин
- •5.1. Выбор системы сборных шин на стороне высшего напряжения (500 кВ)
- •5.2. Выбор шин на стороне низшего напряжения (10 кВ)
- •6. Выбор оборудования на стороне среднего напряжения
- •6.1. Выбор вводного выключателя на стороне среднего напряжения
- •6.2. Выбор вводного разъединителя на стороне среднего напряжения
- •6.3. Выбор трансформатора тока на стороне среднего напряжения
- •6.4. Выбор трансформатора напряжения на стороне среднего напряжения
- •7. Выбор оборудования на стороне низшего напряжения
- •7.1. Выбор вводного выключателя на стороне низшего напряжения
- •7.2. Выбор секционного выключателя на стороне низшего напряжения
- •7.3. Выбор линейного выключателя на стороне низшего напряжения
- •7.4. Выбор вводного трансформатора тока на стороне низшего напряжения
- •7.5. Выбор линейного трансформатора тока на стороне низшего напряжения
- •7.6. Выбор трансформатора напряжения на стороне низшего напряжения
- •8. Выбор трансформаторов собственных нужд и схемы питания потребителей собственных нужд
5. Выбор сборных шин
5.1. Выбор системы сборных шин на стороне высшего напряжения (500 кВ)
Согласно (4.1) и (4.2):
=2022,34 А
Так как сборные шины по экономической плотности не выбираются, принимаем сечение по допустимому току:
[1,233]
(5.1)
[1,233]
(5.2)
По табл. П3.3 [1,624] принимаем провод марки АС - 2×700/86, с сечением провода q=1400 мм2 , наружным диаметром провода d=36,2 мм. и допустимой токовой нагрузкой
Условие по допустимому току выполняется
Сборные
шины на электродинамическое действие
токов к.з. не проверяем, т.к.
[1,233]
Проверяем сечение на термическое действие тока короткого замыкания:
,
[1,220]
(5.3)
где
- выбранное поперечное сечение шины,
;
-
минимальное сечение
по термической стойкости,
:
,
[1,191]
(5.4)
где :
где
- время отключения линии при коротком
замыкании, с:
= 0,025с
=0,01с
;
= 0,06 с
с
– коэффициент
для алюминиевых шин,
:
[1,192]
Условие проверки на термическое действие выполняется.
Проверка по условиям короны:
При горизонтальном расположении проводов напряженность электрического поля на средней фазе больше на 7%, чем расчетное значение, т.е.
,
[1,238]
(5.5)
где
- начальная
критическая напряженность электрического
поля, при котором возникает корона,
:
,
[1,237]
(5.6)
где m – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода:
m=0,82 [1,237];
-
радиус провода, см:
=1,81 см.
Е - напряженность электрического поля около провода,
,
[1,237]
(5.7)
где
–
число проводов в фазе:
;
–
коэффициент,
учитывающий число проводов в фазе:
[1,237]
(5.8)
;
–
эквивалентный
радиус расщеплённых проводов, см:
[1,237]
(5.9)
;
где
–
расстояние между проводами в расщеплённой
фазе, см:
[1,238];
Dcp – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, расположенными горизонтально, см:
,
[1,237]
(5.10)
где D – расстояние между соседними фазами, см:
D=900 см [1,237]
Таким образом, провод АС - 2×700/86 по условиям короны проходит.