4.3 Расчет внецентренно-сжатого сечения по трещиностойкости

Если сжимающая сила не выходит за пределы ядра приведенного сечения, проверку делают только по образованию продольных трещин, в противном случае, проверку делают также и по раскрытию нормальных трещин.

Допущения при расчете на трещиностойкость: справедлива гипотеза плоских сечений, растянутый бетон полностью выключился из работы сечения, фактическое армирование заменено равномерно распределенной по окружности r_s арматурой a_sl;

Р ассмотрим ситуацию с максимальным моментом м: M_x=1458,9 кН*м; e_x=0,662м; N=2203,8 кН;

Условие трещиностойкости по раскрытию трещин:

- предельное значение расчетной ширины раскрытия трещин в зоне переменного уровня воды в опорах автодорожных мостов, армированных ненапрягаемой стержневой арматурой;

коэффициент раскрытия трещин;

, где R_r – радиус армирования в см;

, где β=1 - коэффициент сцепления арматуры с бетоном для одиночных стержней; d=0,02м – диаметр рабочей арматуры; n – число однотипных стержней; А_r – площадь зоны взаимодействия для элемента круглого сечения, ограниченная контуром сечения и горизонтальной линией параллельной нейтральной оси на расстоянии - от центра наиболее напряженного стержня; σ_s - напряжения в растянутой арматуре, определяемые из равенства нулю моментов относительно линии действия продольной силы;

Предполагается, что бетон заполнения деформируется совместно с бетоном оболочки, нарушения сцепления между ними не происходит, т.к. бетон заполнения той же марки, что и бетон оболочки, то воспринимаем их как единое целое. В расчете по трещиностойкости не учитываем влияние случайного эксцентриситета; N_l=16,3 кН, M_l=N_lr_s=17,3*(0,5-0,08)= 6.846 кН*м; M=Nr_s=2203,8*(0,5-0,08)= 925.596 кН*м; g=e_cη-r₁=0,662*1,0126-0,5=0,17;

σ_s,max=255,12 МПа;

Условие выполняется.

Проверка по ограничению сжимающих напряжений в бетоне с целью ограничения образования продольных трещин для стадии эксплуатации: _; - расчетное сопротивление осевому сжатию для расчетов по трещиностойкости на стадии эксплуатации;

Проверка проходит.

4.4 Расчет ригеля опоры по прочности на местное сжатие

П рочность элемента на местное сжатие будет обеспечена при выполнении условия: А_loc – площадь смятия; где μ - коэффициент армирования сечения сетками;

г де n_i, A_si, l_i – соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержней сетки в одном направлении; A_ef =l_xl_y – площадь внутри контура сеток по осям крайних стержней; s – расстояние между осями стержней соседних сеток;

- коэффициент эффективности косвенного армирования. Размеры ячеек сеток не менее 5,5см и не более 10см, расстояние между сетками Выступ концов сеток за площадку эффективной зоны бетона составляет 3см; Используем стержни из арматурной стали AIII диаметром 14мм. Габаритные размеры ригеля по верху опоры 4х1м.

N=63,197 МН; Нижний ригель заармируем по аналогии с верхним.

Расчет опоры по устойчивости против опрокидывания и сдвига не производится в рамной конструкции.