- •Тема 1.Законы распространения энергии
- •§1.Уравнения состояния регулярной линии передачи
- •§2.Волновое сопротивление. Вторичные параметры лп
- •§3.Явления в линии передачи
- •§4.Интерференция волн в нагруженной лп
- •§5.Измерение коэффициента стоячей волны
- •§6.Трансформирующие свойства отрезков лп
- •§7. Понятие о волновых матрицах
- •§8. Круговая диаграмма полных сопротивлений
- •§9.Примеры использования круговой диаграммы
- •§10 Согласование в линиях передачи
- •§11 Связанные линии передачи
- •Тема 2. Волны в передающих линиях
- •§1. Система уравнений Максвелла.
- •§2.Волновые уравнения и их решения
- •§3.Параметры распространения волны
- •§4.Свойства дисперсных волн
- •§5.Типы волн в передающих линиях
- •§6.Волны в прямоугольном волноводе
- •§7.Волны в круглом волноводе
- •§8. Передача энергии по волноводам
- •§9.Полосковые линии передачи
§7. Понятие о волновых матрицах
В теории и практике расчётов устройств СВЧ помимо матрицы передачи широко используют и другие матрицы, характерные для цепей с распределёнными параметрами. Пусть ко входу и выходу линейного четырёхполюсника подключены две регулярные ЛП с волновыми сопротивлениями Zв1 и Zв2 (рис.1.9). Если ввести комплексные амплитуды токов и напряжений на входных и выходных контактах этого четырёхполюсника , то полное описание его внешних характеристик даётся двумя уравнениями:
Ú1 = АÚ2 + ВÍ2
Í1 = СÚ2 + ДÍ2 (1.68)
Рис 1.9.
Комплексные величины Ú1, Ú2, Í1, Í2 связаны с комплексными амплитудами напряжения падающих и отражённых волн , распространяющихся в обеих линиях
Ú1 = Ú1пад + Ú1отр; Í1 = Ú1пад ⁄ Zв1 – Ú1отр ⁄ Zв1
Ú2 = Ú2пад + Ú2отр; Í2 = Ú2пад ⁄ Zв2 – Ú2отр ⁄ Zв2 (1.69)
Если теперь (1.69) подставить в (1.68), получим два линейных алгебраических уравнения, связывающих четыре переменных:Ú1пад, Ú1отр, Ú2пад,Ú2отр. Любые две из этих переменных можно принять в качестве независимых, а две оставшиеся определить с помощью уравнений связи. Нетрудно определить, что число возможных комбинаций равно шести, однако на практике применяются только две.
В качестве независимых переменных принимаются комплексные амплитуды падающей и отражённой волн на выходе четырёхполюсника. Соответствующая система уравнений, эквивалентная (1.68), приобретает вид:
Ú1пад = T11Ú2пад + T12Ú2отр
Ú1отр = T21Ú2пад + T22Ú2отр (1.70)
Матрица коэффициентов этой системы
|T| = |T11 T12|
|T21 T22|
получила название волновой матрицы передачи четырёхполюсника. При подстановке (1.69) в (1.68) получим выражения для элементов матрицы |T| :
T11 = 0.5(А + В/Zв2 + СZв1 + Д Zв1/Zв2)
T12 = 0.5(А – В/Zв2 + С Zв1 – ДZв1/Zв2)
T21 = 0.5(А + В/Zв2 - СZв1 – ДZв1/Zв2) (1.71)
T22 = 0.5(А – В/Zв2 - СZв1 + ДZв1/Zв2)
Пусть независимыми переменными являются амплитуды волн, распространяющихся с обеих сторон по направлению к четырёхполюснику, тогда
Ú1отр = S11Ú1пад + S12Ú2отр
Ú2пад= S21Ú1пад + S22Ú2отр. (1.72)
Матрицу коэффициентов системы (1.72)
|S| = |S11 S12|
|S21 S22|
называют матрицей рассеяния четырёхполюсника. Из сравнения (1.70) и (1.72) можно определить
S11 = T21/T11 ; S12 = (T11T22 – T12T21)/T11 ;
S21 = 1/ T11 ; S22 = - T12/T11 . (1.73)
Широкое использование T- и S – матриц в теории цепей СВЧ обусловлено наглядностью, прямым физическим смыслом и простотой экспериментального определения. Так из (1.70) следует, что T11 есть отношение амплитуд напряжений на входе и выходе четырёхполюсника в режиме согласования по выходу, то есть прямой коэффициент передачи. Аналогично, S11 есть комплексный коэффициент отражения на входе при согласовании на выходе.
В рассмотренные системы уравнений не входят токи, которые на СВЧ не только трудно измерить, но иногда (как в случае полых волноводов) даже нельзя однозначно определить.
Дальнейшее усовершенствование матричного описания распределённых систем связано с принципом нормировки токов и напряжений. На СВЧ проще всего измерять мощность, переносимую волной вдоль ЛП. Существуют волновые системы (линии с поверхностными акустическими или электромагнитными волнами) , в которых токи и напряжения приобретают формальный смысл, в то время как мощность в ЛП имеет строгий физический смысл. Стремление создать аппарат описания процессов любой природы, протекающих в разнообразных ЛР, привело к понятию волновых амплитуд или нормированных напряжений падающих и отражённых волн:
Ú1падн = Ú1пад/√2Zв1 ; Ú1отрн = Ú1отр/√2Zв1 ;
Ú2падн = Ú2пад/√2Zв2 ; Ú2отрн = Ú2отр/√2Zв2 . (1.74)
Волновые амплитуды имеют размерность квадратного корня из мощности; для вычисления мощностей достаточно найти квадраты модулей соответствующих волновых амплитуд:
P1пад = Ú1падн(Ú1падн)*; P1отр = Ú1отрн(Ú1отрн)*
P2пад = Ú2падн(Ú2падн)*; P2отр = Ú2отрн(Ú2отрн)*.
Волновые амплитуды падающих и отражённых волн связаны нормированной волновой матрицей передачи, а также нормированной матрицей рассеяния. Так для системы
Ú1падн = T11нÚн2пад + Tн12Úн2отр ;
Úн1отр = Tн21Úн2пад + Tн22Úн2отр ,
используя (1.74), можно убедиться, что
|Tн| = ( Zв1 ⁄ Zв2)0,5 |T|.
Аналогично для матрицы рассеяния в нормированном виде
|Sн | = |S11 S12( Zв2/Zв1)0,5|
|S21(Zв1/Zв2)0,5 S22 |