- •Гидравлика и гидропневмопривод
- •Выбор масла
- •Разработка принципиальной схемы гидропривода
- •Принципиальная схема гидропривода
- •4.Расчет показателей надежности гидропривода
- •Расчет гидролиний
- •Расчетные размеры трубопроводов проектируемого гидропривода
- •Принятые размеры стандартных труб для гидролиний проектируемого привода
- •Построение эпюры изменения давления по длине гидросистем
- •Расчет гидродвигателя поворотного движения
- •Расчет размеров гидробака
- •Подбор уплотнений
- •Список использованной литературы
Построение эпюры изменения давления по длине гидросистем
В качестве рабочей жидкости проектируемого гидропривода используется минеральное масло АМГ-10. При рабочей температуре 20~С оно имеет следующие характеристики:
– плотность ρ = 850 кг/м3;
– кинематическая вязкость ν= 20106 м2/с.
Характеристика участков гидросистемы приведена в таблице 6.
Таблица 6
Давление в характерных точках проектируемого гидропривода
Участок |
Характеристика гидравлического сопротивления |
Потери давления на участке Δpi, МПа |
Давление в конечной точке участка р, МПа |
а |
Вход в трубопровод, ξм=0,5 |
0,0005 |
-0,0005 |
а - б |
Всасывающая гидролиния 12 (l=0,3м; местные сопротивления отсутствуют) |
0,000939 |
-0,0014 |
б - в |
Насос Г12-33М |
|
6,3 |
в - г |
Напорная гидролиния 13 (l=0,3м; местные сопротивления отсутствуют) |
0,001566 |
6,298434 |
г |
Тройник с ξм=0,5 |
0,00111 |
6,297324 |
г - д |
Напорная гидролиния 16 (l=0,3м; местные сопротивления отсутствуют) |
0,001342 |
6,295982 |
д - е |
Напорный фильтр Ф7М-12 |
0,05664 |
6,239342 |
е - ж |
Напорная гидролиния 16(l=0,3м; имеется внезапный поворот на 900) ξм=1,2 |
0,002666 |
6,236676 |
ж - з |
Обратный клапан Г51-22 |
0,16 |
6,076676 |
з - и |
Напорная гидролиния 17 (l=0,3м; 2 имеется внезапных расширенияD2/D1=0,5 ξм=1,3) |
0,002684 |
6,073992 |
и - к |
Гидрораспределитель ПГ73-12 |
0,3 |
5,773992 |
к - л |
Напорная гидролиния 18 (l=0,75м; 2 имеется внезапных поворота на 600) ξм=0,52 |
0,004502 |
5,76949 |
л - м |
Поворотный гидродвигатель |
5,343904 |
0,425586 |
м - н |
Напорная гидролиния 19 (l=0,75м; имеется внезапное сужениеD2/D1=0,5 ξм=0,45) |
0,003851 |
0,421735 |
н - о |
Гидрораспределитель ПГ73-12 |
0,3 |
0,121735 |
о - п |
Сливная гидролиния 20 (l=0,3м; 2 имеется внезапных расширенияD2/D1=0,5 ξм=0,95) |
0,001814 |
0,119921 |
п - р |
Регулятор потока Г55-62 |
0,083 |
0,036921 |
р - с |
Сливная гидролиния 21 (l=0,3м; имеется внезапный поворот на 900) ξм=1,2 ) |
0,002023 |
0,034898 |
с |
Тройник ξм=0,1 |
0,000084 |
0,034814 |
с - т |
Сливная гидролиния 22 (l=0,3м; местные сопротивления отсутствуют) |
0,001018 |
0,033796 |
т - у |
Сливной фильтр ФС 50-40 |
0,03 |
0,003796 |
у - ф |
Сливная гидролиния 22 (l=0,3м; местные сопротивления отсутствуют) |
0,001018 |
0,002778 |
ф |
Тройник с ξм=0,1 |
0,000084 |
0,002694 |
ф - х |
Сливная гидролиния 25 (l=0,3м; местные сопротивления отсутствуют) |
0,001018 |
0,001676 |
х |
Выход в гидробак |
0,001676 |
0 |
Величина потерь определяется режимом течения рабочей жидкости, который может быть ламинарным или турбулентным. Вид режима устанавливается с помощью безразмерного критерия – числа Рейнольдса Re, рассчитываемого для трубопроводов круглого поперечного сечения по формуле
Re = 4Q/d,
где – кинематическая вязкость рабочей жидкости, м2/с. Для всасывающей гидролинии 12: Re = 421,1/3,1461042010-616,710-3= 1341 Reкр– движение ламинарное Для напорной гидролинии 13: Re = 421,1/3,1461042010-614,710-3= 1524 Reкр– движение ламинарное Для напорной гидролинии 16,16’…19: Re = 414,875/3,1461042010-61410-3= 1128 Reкр– движение ламинарное Для сливной гидролинии 20…25: Re = 414,875/3,1461042010-61510-3= 1065 Reкр– движение ламинарное. Участок а – б ( l= 0,3; местное сопротивление отсутствует): ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,521,1/3,146104 (16,710-3)4= = 0,000939 МПа Участок в –г ( l= 0,3; местное сопротивление отсутствует): ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,321,1/3,146104 (14,710-3)4= = 0,001566 МПа Участок г (тройник с ξм =0,5): ; Участок г – д (l= 0,3; местное сопротивление отсутствует): ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,314,875/3,146104 (1410-3)4= = 0,001342 МПа Участок д – е (содержит напорный фильтр Ф7М-12):
; Участок е – ж (l=0,3м; имеется внезапный поворот на 900, ξм =1,2): ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,314,875/3,146104 (1410-3)4= = 0,001342 МПа ΔΡi= 0,001342+0,001324= 0,002666 МПа; Участок ж – з (содержит обратный клапан Г51–22):
;
Участок з – и ( l=0,3м;2 имеется внезапных расширения D2/D1=0,5 ξм=1,3): ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,314,875/3,146104 (1410-3)4= = 0,001342 МПа ΔΡi= 0,001342+2*0,001434= 0,002684 МПа; Участок и – к (содержит гидрораспределитель ПГ73-12):
; Участок к –л (l=0,75м;2 имеется внезапных поворота на 600 ξм =0,52)
ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,7514,875/3,146104 (1410-3)4= = 0,003354 МПа ΔΡi=0,003354+2*0,000574= 0,004502 МПа; Участок м –н (l=0,75м;имеется внезапное сужение D2/D1=0,5 ξм=0,45): ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,7514,875/3,146104 (1410-3)4= = 0,003354 МПа ΔΡi=0,003354+0,000497= 0,003851 МПа; Участок н – о (содержит гидрораспределитель ПГ73-12): ; Участок о – п (l=0,3м;2 имеется внезапных расширения D2/D1=0,5 ξм=0,95): ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,314,875/3,146104 (1510-3)4= = 0,001018 МПа ΔΡi=0,001018+0,000796= 0,001814 МПа; Участок п – р (содержит регулятор потока Г55-62): ; Участок р – с (l=0,3м; имеется внезапный поворот на 900 ξм =1,2 ) ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,314,875/3,146104 (1510-3)4= = 0,001018 МПа ΔΡi=0,001018+0,001005= 0,002023 МПа; Участок с (тройник с ξм =0,1): ; Участок с – т (l=0,3м; местные сопротивления отсутствуют): ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,314,875/3,146104 (1510-3)4= = 0,001018 МПа Участок т – у (содержит сливной фильтр ФС 50–40):
;
Участок у– ф (l=0,3м; местные сопротивления отсутствуют):
ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,314,875/3,146104 (1510-3)4= = 0,001018 МПа
Участок ф (тройник с ξм =0,1):
;
Участок ф – х (l=0,3м; местные сопротивления отсутствуют):
ΔΡл= 128ρlQ / πd4= 1288502010-60,314,875/3,146104 (1510-3)4= = 0,001018 МПа
Участок х (выход в гидробак с ξм = 2 ):