- •Выпаривание
- •В ыбор выпарного аппарата
- •Типовые конструкции выпарных аппаратов
- •Аппараты со свободной циркуляцией раствора
- •Вертикальные аппараты с направленной естественной циркуляцией
- •Аппараты с внутренней нагревательной камерой и центральной циркуляционной трубой
- •Аппараты с подвесной нагревательной камерой
- •Аппараты с выносными циркуляционными трубами
- •Аппараты с выносной нагревательной камерой
- •Аппараты с вынесеной зоной кипения
- •Прямоточные (пленочные) аппараты
- •Выпарной аппарат для выпаривания концентрированных растворов
- •Обоснование выбора аппарата с вынесенной греющей камеры
- •Эксплуатация выпарных аппаратов и производственный контроль
- •Выбор конструкционного материала для выпарного аппарата и защита от коррозии
- •Характеристика раствора, поступающего на упаривание
- •Технология процесса упаривания
- •Аппаратурно-технологическая схема процесса
- •Расчет поверхности теплообмена греющей камеры на заданную производительность
- •1. Перевод 5 м3/ч в кг/ч
- •2. Теплоёмкость раствора
- •3. Материальный баланс
- •4.Определение температурной депрессии и температуры кипения раствора
- •5. Тепловой баланс выпарного аппарата
- •6. Определение полезной разности температур
- •7. Определение коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи
- •8. Определение поверхности теплоотдачи
- •9. Вычисление количества трубок
- •Построение графика изменения составов жидкости и пара от температуры
- •Построение графика зависимости паровой и жидкой фазы. Для определения числа ступеней изменения концентрации в колонне
- •4. Построение рабочей линии
- •Для построения рабочей линии найдем флегмовое число
- •Д. Найдем точку пересечения рабочих линий верхней и нижней части колонны
- •Построение ступеней изменения концентрации
- •Число действительных тарелок
- •Технико-экономическая часть
- •Затраты на вспомогательные материалы
- •Энергозатраты
- •Основная и дополнительная зарплата
- •Отчисления на фот
- •Амортизационные отчисления
- •Калькуляция цеховой и заводской себестоимости затрат на проведениепроцесса
- •Техника безопасности
- •1. Организация проведения ремонта выпарногоаппарпта
- •2. Обеспечения безопасности проведения работ в емкостях и каньонах
- •З. Организация работ по ликвидации разливов радоактивных растворов
- •4.Обеспечение радиационной безопасности
- •5. Обеспечение пожаровзрыво безопасности при нормальном ходе технологического процесса
- •Заключение
- •Литература
5. Тепловой баланс выпарного аппарата
а) приход тепла:
Q1=D*λ (с греющим паром)
Q2=G1*C1*t1 (с поступающим раствором)
D – количество греющего пара;
λ – теплосодержание (энтальпия) греющего пара;
G1 – количество поступившего раствора;
С1 – теплоемкость раствора;
t1 – начальная температура раствора;
б) расход тепла:
Q3=W*I (на испарение растворителя)
Q4= (G1–W)*C2*t2 (на унос концентрированным раствором)
Q5= D*tконд (на унос конденсатом греющего пара)
W – количество выпаренного растворителя;
i – теплосодержание вторичного пара;
С2 – теплоемкость концентрированного раствора;
t2 – температура кипения раствора;
в) составляем уравнение теплового баланса
D*λ+G1*C1*t1= W*i+(G1 – W)*C2*t2+D*tконд+Qn
г) вычисление расхода греющего пара
D= |
W*i+(G1 – W)*C2*t2 – G1*C1*t1+Qn |
λ – tконд |
D= |
W*i+G1*C2*t2– W*C2*t2– G1*C1*t1 |
λ – tконд |
D= |
W*(i –C2*t2 )+ G1*C1*(t2 – t1)+Qn |
λ – tконд |
W=4783,6 кг/ч
i=667/9 ккал/кг =2798,5*103 Дж/кг
С1=С2=2103,4 Дж/кг*град
t2 = 88 ºС
G1= 5044,8 кг/ч
t1= 30 ºС
λ = 633,3 ккал/кг =2653,53*103 Дж/кг
tконд = 70 ºС
Qn = 0 (потери тепла в окружающую среду)
D= |
4783,6*(2798,5*103 – 2103,4*88) + 5044,8*2103,4*(88 – 30) |
= |
2653,53*103 – 70 |
= |
1,4*1010 +6,2*108 |
=5,3*103 кг/ч |
2653,46*103 |
д) вычисление количества затраченного тепла
Q = D*(λ – tконд)
Q = 5,3*103 *(2653,53*103 – 70) = 1,4*1010 Дж/ч
6. Определение полезной разности температур
∆tн = Т – tо
∆tк = Т – t2
∆tн – начальная разность температур;
∆tк – конечная разность температур;
T – температура греющего пара;
tо – температура поступающего раствора;
t2 – температура кипения раствора;
∆tн = 159 – 30=129 ºС
∆tк = 159 – 88=71 ºС
если |
∆tmax |
≤ 2, то ∆tпол = |
∆tн – ∆tк |
∆tmin |
2 |
если |
∆tmax |
≤ 2, то ∆tпол = |
∆tmas – ∆tmin |
∆tmin |
2*lg ∆tmas /∆tmin |
∆tпол – полезная разность температур;
∆tmax – наибольшая (максимальная) разность температур;
∆tmin – наименьшая (минимальная) разность температур;
∆tmax |
= |
129 |
= 1,8 < 2 |
∆tmin |
71 |
∆tnno = |
129+71 |
= 100 ºС |
2 |
7. Определение коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи
К= |
1 |
1/а1+δ /λ+1/а2 |
а1 – коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке;
а2 – коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости;
δ – толщина стенки;
λ – коэффициент теплопроводности стенки;
а) найдем коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке (при турбулентном движении пленки конденсата)
Pr= |
3600*μ*g*c |
λ |
λ – теплопроводность конденсата;
γ – удельный вес конденсата;
γ = p*g
p – плотность конденсата;
g – ускорение свободного падения;
μ – вязкость конденсата;
Pr – критерий Прандтля;
с – теплоемкость конденсата;
с, γ, μ – определяем при средней температуре пограничной пленки;
tcc = 0,5*(tп +tc1 )
tп – температура пара;
tc1 – температура стенки;
∆ tc1 = tcc1 – |
tcc |
2 |
tcc1 = tcc2 ± tcc
tcр2 = |
∆tн – ∆tк |
=100 ºС |
2 |
∆tcc = |
∆tmax – ∆tmin |
= |
129 – 71 |
=97 ºС |
2,3* lg ∆tmax /∆tmin |
2,3* lg 129/71 |
tcc1 = 100+97 = 197 ºС
tc1 = 197 – 97/2 = 148,5 ºС
tcc = 0,5*(159 – 148,5) = 5,25 ºС
Р = 0,9124 г/см3 = 912.4 кг/м3
g = 9,81 м/сек2
μ = 0,179*10-3 н*сек/м2
с = 4,3 Дж/кг*град
=
=
б) вычисление коэффициента теплоотдачи от стенки трубы нагревательной камеры к выпариваемому раствору
а2 = 22*Р0,58*∆t2,23
Р – давление;
∆t – разность температур;
∆t = ∆tср – ∆tж = 148,5 – 88 = 60,5 ºС
Р = 0,6 ат
а2 = 22*0,60,58 *60,52,23 = 230751,44 (ккал/м2*ч*град ) = 9,7*108 (Дж /м2 *ч*град)
в) вычисление коэффициента теплоотдачи
К= |
1 |
1/а1+δ /λ+1/а2 |
а1 = 1,4*1012 Дж /м2 *ч*град
а2 = 9,7*108 Дж /м2 *ч*град
δ = 3*10-3 м
λ = 5440 Дж /м2 *ч*град
К= |
1 |
= |
1 |
= |
1/1,4*1012 +0,003/5440+1/9,7*108 |
1,52*10-13 +5.5*10-7 + 1,03*10-9 |
= 1813333,3 (Дж /м2 *ч*град ) |