- •Введение
- •1 Технологическая часть
- •2 Экономическая часть
- •4 Охрана труда Список используемых источников
- •1.1 Описание и расчет тепловой схемы котельной
- •1.2 Описание конструкции котельного агрегата
- •1.3 Тепловой и аэродинамический расчеты котельного агрегата
- •1.3.3 Тепловой баланс котельного агрегата
- •1.3.4 Расчет топочной камеры
- •1.3.5 Расчет конвективного пучка
- •1.4 Расчет и выбор тягодутьевых машин
- •1.5 Расчет рассеивания вредных выбросов и выбор высоты дымовой трубы
- •Определяем минимально допустимую высоту н, м, дымовой трубы:
- •Рассчитаем изменение температуры уходящих газов , с˚/м, в трубе:
- •1.6 Расчет вспомогательного оборудования
- •К установке принимаем два насоса Grundfos cr 45-9 f, один насос из которых резервные, со следующими характеристиками:
- •К установке принимаем два насоса Grundfos cr 120-3 f, один насос из которых резервные, со следующими характеристиками:
- •1.7 Расчет топливного хозяйства
- •Определяем скорость ω, м/с, на входе в пкн:
- •Определяем потери давления в счетчике Рсч, Па,
- •1.8 Описание схемы автоматики котельного агрегата
- •3 Энерго - и ресурсосбережение
- •2 Экономическая часть
- •2.1 Расчет технологических показателей
- •2.1.1 Установленная мощность котельной
- •2.2 Расчет экономических показателей
- •2.2.1 Расчет топливной составляющей
- •2.2.2 Расчет годовых эксплуатационных расходов
- •2.2.3 Расчет себестоимости
- •2.2.4 Рентабельность капиталовложений
- •4.1 Основные требования безопасности к паровым котлам де 16-14 гм.
- •4.1.2 Пуск в работу парового котла
- •4.2 Меры безопасности при ремонте насосов, дымососов, вентиляторов.
1.3 Тепловой и аэродинамический расчеты котельного агрегата
1.3.1 Расчет процесса горения
При тепловом расчете паровых котлов определяем теоретические и действительные объемы воздуха и продуктов сгорания. Расчет производим в следующей последовательности по формулам в соответствии с источником [1].
Из источника [1] в соответствии с заданием, выбираем характеристики природного газа газопровод «Бухара - Урал», в процентах, по объему:
CH4=94,9 ; C2H6=3,2; C3H8=0,4; C4H10=0,1; C5H12=0,1;N2=0,9; CO2=0,4;
=36720 кДж/м³; =0,758кг/м³;
Определяем теоретический объём воздуха V0, необходимого для полного сгорания при сжигании газа, м3 воздуха/м3 газа:
V0=0,0476 [0,5 СО+0,5Н2+1,5Н2S+∑(m+n/4)СmНn-О2], (27)
где m – число атомов углерода;
n – число атомов водорода.
Определяем теоретический объём азота V0N2 в продуктах сгорания при сжигании газа, м3/м3:
V0N2=0,79 V0+(N2/100), (28)
V0N2= 0,79∙9,73+0,9/100 = 7,7
Определяем объём трёхатомных газов VRO2 в продуктах сгорания при сжигании газа, м3/м3:
VRO2=0,01(СО2+СО+Н2S+∑ m СmНn), (29)
VRO2= 0,01(0,4+0+0+1∙94,9+2∙3,2+3∙0,4+4∙0,1+5∙0,1) = 1,04
Определяем теоретический объём водяных паров V0H2O в продуктах сгорания при сжигании газа, м3/м3:
V0H2O=0,01(Н2S+Н2+∑ n/2 СmНn+0,124dг.тл)+0,0161 V0 (30)
Определяем средний коэффициент избытка воздуха aср для каждой поверхности нагрева:
aср = a'+a", (31)
2
где a' и a" – коэффициент избытка воздуха перед и после газохода.
Коэффициент избытка воздуха за каждой поверхностью нагрева после топочной камеры подсчитываем прибавлением к aт соответствующих присосов воздуха. Коэффициент избытка воздуха принимаем в зависимости от вида топлива, способа его сжигания и конструкции топки. Расчетные значения коэффициента избытка воздуха на выходе из топки aт принимаем по таблице 3.2 [1].
Определяем избыточное количество воздуха Vвизб, м3/м3, для каждого газохода:
Vвизб = V0 (aср –1) (32)
Определяем действительный объём водяных паров VH2O, м3/м3, для газа:
VH2O=V0H2O + 0,0161 (aср –1) (33)
Определяем действительный суммарный объём продуктов сгорания Vг, м3/м3, для газа:
Vг= VRO2 + V0N2 + V0 (aср –1) + V0H2O + 0,0161 (aср –1) V0 (34)
Определяем объёмные доли трёхатомных газов rRO2 и водяных паров rH2O, а также суммарную объёмную долю rп:
rRO2= VRO2 / Vг (35)
rH2O= VH2O / Vг (36)
rп = rRO2+ rH2O (37)
Результаты расчёта действительных объёмов продуктов сгорания по газоходам котельного агрегата сводим в таблицу 3.
Таблица 3 – Результаты расчёта продуктов сгорания по газоходам
Величина |
Расчётная формула |
Теоретические объёмы, м3/м3:
V0= 9,73; V0N2= 7,7; VRO2= 1,04; V0H2O = 2,19.
|
||
топка
|
конвективный пучок |
эконо– майзер |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Коэффициент избытка воздуха после поверхности нагрева |
|
1,1 |
1,2 |
1,3 |
Средний коэффициент избытка воздуха в газоходе поверхности нагрева |
(31) |
1,075 |
1,125 |
1,25 |
Избыточное количество воздуха, м3/м3 |
(32) |
0,729 |
1,216 |
2,43 |
Объём водяных паров, м3/м3 |
(33) |
2,206 |
2,221 |
2,237 |
Полный объём продуктов сгорания, м3/м3 |
(34) |
11,914 |
12,903 |
13,892 |
Объёмная доля трёхатомных газов |
(35) |
0,097 |
0,089 |
0,083 |
Объёмная доля водяных паров |
(36) |
0,185 |
0,172 |
0,161 |
Суммарная объёмная доля |
(37) |
0,282 |
0,261 |
0,244 |
1.3.2 Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания
Определение энтальпий воздуха и продуктов сгорания производим в следующей последовательности по формулам в соответствии с источником [1].
Определяем энтальпию теоретического объёма воздуха H0в, кДж/м3, для всего выбранного диапазона температур
H0в= V0 ∙(сJ)в, (38)
где (сJ)в – энтальпия 1м3 воздуха, кДж/м3;
V0 – теоретический объём воздуха, м3/м3.
Определяем энтальпию теоретического объёма продуктов сгорания H0г, кДж/м3, для всего выбранного диапазона температур
H0г = VRO2 ∙ (сJ)RO2 + V0N2∙ (сJ)N2+ V0H2O ∙ (сJ)H2O, (39)
где (сJ)RO2, (сJ)N2, (сJ)H2O – энтальпии 1м3 трёхатомных газов, теоретического объёма азота, теоретического объёма водяных паров, кДж/ м3, принимаем по таблице 3.4 [1] для соответствующего диапазона температур;
VRO2, V0N2, V0H2O – объёмы трёхатомных газов, теоретический объём азота и водяного пара, м3/м3, принимаем по таблице 2.
Определяем энтальпию избыточного количества воздуха Hвизб, кДж/м3, для всего выбранного диапазона температур
Hвизб=(α–1) H0в. (40)
Определяем энтальпию продуктов сгорания H, кДж/м3, при коэффициенте избытка воздуха α >1, для газа,
H= H0г+ HВизб (41)
Результаты расчёта энтальпий продуктов сгорания по газоходам котлоагрегата сводим в таблицу 4.
Таблица 4- Результаты расчёта энтальпий продуктов сгорания, кДж/м3
Поверхность нагрева |
Температура поверхности нагрева, 0C |
H0в |
H0г |
Hвизб |
H
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Верх топочной камеры a˝ т=1,1 |
2000 |
29919,51 |
36560,31 |
2991,95 |
39552,265 |
1900 |
28284,56 |
34524,17 |
2828,456 |
37352,628 |
|
1800 |
26649,62 |
32478,46 |
2664,96 |
35143,419 |
|
1700 |
25055,54 |
30003,24 |
2505,55 |
32508,796 |
|
1600 |
23461,47 |
28460,88 |
2346,147 |
30807,029 |
|
1500 |
21867,4 |
26470,25 |
2186,74 |
28656,99 |
|
1400 |
20273,33 |
24511,95 |
2027,33 |
26539,28 |
|
1300 |
18679,26 |
22539,72 |
1867,926 |
24407,64 |
|
1200 |
17126,06 |
20604,17 |
1712,606 |
22316,775 |
|
1100 |
15572,86 |
18719,35 |
1557,286 |
20276,634 |
|
1000 |
14019,66 |
16848,08 |
1401,966 |
18250,051 |
|
Конвективный пучок a˝кп=1,2 |
1200 |
17126,06 |
20604,17 |
3425,21 |
24029,381 |
1100 |
15572,86 |
18719,35 |
3114,57 |
21833,92 |
|
1000 |
14019,66 |
16848,08 |
2803,93 |
19652,02 |
|
900 |
12507,34 |
14981,18 |
2501,47 |
17482,648 |
|
800 |
11035,88 |
13146,23 |
2207,18 |
15353,409 |
|
700 |
9564,433 |
11347,97 |
1912,88 |
13260,857 |
|
600 |
8100,767 |
9604,793 |
1620,15 |
11224,946 |
|
500 |
6678,948 |
7910,582 |
1335,79 |
9246,372 |
|
400 |
5289,244 |
6247,127 |
1057,85 |
7304,976 |
|
300 |
3932,628 |
4624,169 |
786,53 |
5410,694 |
|
Водяной экономайзер a˝эк=1,3 |
500 |
6678,948 |
7910,582 |
2003,68 |
9757,72 |
400 |
5289,244 |
6247,127 |
1586,77 |
7706,78 |
|
300 |
3932,628 |
4624,169 |
1179,79 |
5713,08 |
|
200 |
2599,369 |
3048,376 |
779,81 |
3769,84 |
|
100 |
1291,413 |
1510,287 |
387,42 |
1966,78 |
По результатам расчетов выполняем построение графика зависимости энтальпий продуктов сгорания от температуры – строим Н, υ – диаграмму.