- •1. Режимы работы усилительных элементов.
- •2. Режим класса а
- •3. Режим класса в
- •4. Режим класса с
- •5. Динамический режим работы транзистора.
- •6 . Построение сквозной динамической характеристики
- •7. Расчет коэффициента гармоник.
- •8.Основные показатели, характеризующие работу усилителя.
- •9 . Амплитудная характеристика усилителя.
- •10. Частотная характеристика усилителя.
- •11. Динамический диапазон усилителя.
- •12. Полоса пропускания усилителя.
- •13. Чувствительность усилителя.
- •14. Резистивный каскад. Принципиальная схема.
- •15. Эквивалентная схема резистивного каскада.
- •16. Частотная хар-ка резистивного каскада.
- •17. Роль разделительных конденсаторов в резистивном каскаде.
- •18. Трансформаторный каскад. Принципиальная схема.
- •19. Эквивалентная схема трансформаторного каскада.
- •20. Частотная хар-ка трансформаторного каскада.
- •21. Двухтактные каскады. Преимущества.
- •22. Двухтактный трансформаторный каскад.
- •23. Двухтактный бестрансформаторный каскад.
- •24. Коэффициент асимметрии.
- •25. Использование комплиментарных транзисторов в двухтактных схемах.
- •26. Фазоинверсный каскад.
- •27. Обеспечение равенства амплитуд выходных напряжений фазоинверсного каскада.
- •28. Обратная связь электронных схем.
- •29. Отрицательная обратная связь.
- •30. Влияние отрицательной обратной связи на коэфициент усиления.
- •31. Глубина оос.
- •32. Глубокая оос.
- •33. Схемы с оос.
- •34. Положительная обратная связь.
- •35. Самовозбуждение усилителей.
- •36. Амплитудные условия самовозбуждения.
- •39. Операционные усилители.
- •40. Построение структурной схемы усилителя.
- •41. Построение принципиальной схемы усилителя.
- •42. Выбор транзисторов для каскадов усиления.
- •43. Температурная стабилизация в транзисторных схемах.
- •44. Дискретизация аналоговых сигналов.
- •45. Теорема Котельникова.
- •46. Логические операции.
- •47. Асинхронные rs-триггеры на элементах и-не. Временные диаграммы.
- •48. Асинхронные rs-триггеры на элементах или-не. Временные диаграммы.
- •50. Временные диаграммы д-триггера.
- •51. Синхронные т-триггеры.
- •52. Временные диаграммы т-триггера.
- •54. Временные диаграммы m-s-схемы.
- •55. Регистр сдвига.
- •56. Счетчики импульсов.
- •57. Однофазные выпрямители. Принцип действия.
- •58. Однополупериодный выпрямитель с активной нагрузкой.
- •59.Однополупериодный выпрямитель с активно-индуктивной нагрузкой.
- •60. Однофазный выпрямитель с нулевым выводом.
- •61.Мостовая схема выпрямителя.
- •62 Сглаживающие г-образные фильтры.
- •63 Сглаживающие г-образные фильтры.
- •65. Стабилизаторы.
- •66. Параметрические стабилизаторы.
- •67. Компенсационные стабилизаторы.
- •68. Автогенераторы.
67. Компенсационные стабилизаторы.
Компенсационные стабилизаторы напряженияобладают более высоким коэффициентом стабилизации и меньшим выходным сопротивлением по сравнению с параметрическими. Их принцип работы основан на том, что изменение напряжения на нагрузке (под действием изменения UBX или Iн) . Регулирующий элемент (транзистор) может быть включен либо параллельно нагрузке, либо последовательно с ней. В зависимости от этого различают два типа компенсационных стабилизаторов напряжения: параллельные (рис. 5.15, а) и п о сл е д о в а т е л ь-н ые (рис. 5.15, б). Воздействие на регулирующий элемент в обоих типах стабилизаторов осуществляется управляющей схемой, в которую входят усилитель постоянного тока У и источник опорного напряжения ИОН. С помощью ИОН производят сравнение напряжения на нагрузке с опорным напряжением. Функция усилителя сводится к усилению разности сравниваемых напряжений и подаче увиденного сигнала непосредственно на регулирующий элемент. В схеме рис. 5.15, а стабилизация напряжения на нагрузке достигается, как и в параметрическом стабилизаторе, изменением напряжения на балластном резисторе R6 путем изменения тока регулирующего элемента. Если принять входное напряжение стабилизатора неизменным, то постоянству напряжения на нагрузке будет соответствовать постоянство напряжения на балластном резисторе. Изменение тока нагрузки от нуля до Iнmax будет сопровождаться соответствующим изменением тока регулирующего элемента от Iнmах до нуля. В схеме рис. 5.15, б регулирующий элемент включен последовательно с нагрузкой. Стабилизация напряжения нагрузки осуществляется путем изменения напряжения на регулирующем элементе. Ток регулирующего элемента здесь равен току нагрузки. В соответствии c рассмотренным принцип действия компенсационных стабилизаторов постоянного напряжения основан на изменении сопротивления регулирующего элемента. Наличие регулирующего элемента обусловливает неизбежные потери энергии в стабилизаторе.
68. Автогенераторы.
С труктурная схема автогенератора, которая состоит из усилителя с коэффициентом усиления К и цепи положительной обратной связи с коэффициентом обратной связи .
В качестве цепи обратной связи используют частотно – зависимые звенья - LC – контуры (в высокочастотных автогенераторах) и RC – четырехполюсники (в низкочастотных автогенераторах). В усилителе, охваченной обратной связью, входное и выходное напряжения связаны между собой соотношениями это справедливо при условии , выполнение этого условия обеспечивает в автогенераторе незатухающие колебания. Величины , в уравнении являются комплексными, поэтому можно написать , где и - модули коэффициентов усиления и обратной связи, - аргументы комплексных чисел, определяющие фазовые сдвиги входных и выходных U соответственно усилителя и обратной связи. Равенство (1) должно выполняться при следующих условиях . Первое уравнение называют условием баланса фаз, второе – условия баланса амплитуд. Условие баланса фаз означает, что в схеме существует положительная обратная связь. Условия баланса амплитуд соответствует тому, что потери энергии в автогенераторе восполняются энергией от источника питания с помощью цепи положительной обратной связи. Значения выбираются, чтобы . Появившиеся по какой-либо причине на входе усилителя слабые колебания усиливаются усилителем в К раз и ослабляются раз цепью обратной связи, попадая вновь на вход усилителя, в той же фазе, но с большей амплитудой. По мере роста амплитуды входного напряжения в усилителе из-за нелинейности его амплитудной характеристики, которая при больших входных напряжениях имеет участок насыщения, коэффициент усиления начинает уменьшатся и произведение становится равной 1. При этом появляются колебания с постоянной и автоматически поддерживаемой амплитудой, что соответствует установившемуся режиму колебаний.
69. LC –автогенераторы.
LC-автогенераторы выполняют обычно на однокаскадном усилителе, в котором в качестве цепи положительной обратной связи применяют резонансный (колебательный) LC-контур. схема на рис.2а. Катушка резонансного контура L6 индуктивно связана с катушкой LK, включенной в коллекторную цепь транзистора. При подаче напряжения питания в колебательном контуре при условии г < появятся слабые колебания с частотой ω0= 1/ , которые в отсутствие положительной обратной связи должны прекратиться из-за активных потерь энергии в LC-контуре, определяемых величиной r. Появившийся в контуре переменный ток iб усиливается транзистором. Эти колебания через катушку Lк, индуктивно связанную с катушкой L6, вновь возвращаются в колебательный контур. Размах колебаний постепенно нарастает до определенной величины, т.к. транзистор представляет собой ограничивающее устройство (рис.2б), не позволяющее коллекторному току возрастать бесконечно. Условие баланса амплитуд в данной схеме сводится к тому, что на резонансной частоте ω0 потери энергии в контуре компенсируются энергией, вносимой в колебательный контур источником питания через катушку LK.
Условие баланса фаз в рассматриваемом автогенераторе φ+ψ=0,Kβ=1 осуществляется при сдвиге фаз выходного (коллекторного) напряжения Uк на 180° относительно напряжения Uб. Это условие выполняется соответствующей намоткой индуктивных катушек (направление намотки витков катушек резонансного контура и коллекторной цепи должно быть противоположным).
Мощность в колебательном контуре, включенном в базовую цепь усилителя, будет небольшой, т.к. ток и напряжение в базовой цепи транзистора имеют малые величины. По этой причине такие автогенераторы применяют редко. Чаще всего используют автогенераторы, в которых колебательный контур включен по схеме рис. 3а.
В этом автогенераторе мощность колебательного контура значительно больше, чем в автогенераторе, схема которого изображена на рис.2а, поскольку колебательный контур подключен практически к источнику питания. Включение в автогенератор конденсатора С предотвращает проникновение постоянной составляющей коллекторного тока в катушку LK. В противном случае это вызвало бы дополнительный нагрев ее, а при использовании сердечника — его подмагничивание. Дроссель L препятствует короткому замыканию контура по переменной составляющей через источник питания Ек, иначе автогенератор перестал бы возбуждаться. В этом автогенераторе, как и в автогенераторе, схема которого изображена на рис.2а, имеет место трансформаторная обратная связь в отличие от автотрансформаторной обратной связи в автогенераторе, изображенном на рис.3б, Автогенераторы с индуктивной (автотрансформаторной) связью относят к трехточечным схемам: контур включается в схему тремя точками.
Рис.2.
LC-автогенератор:
а
—
схема; б
— возникновение
незатухающих колебаний
в автогенераторе
Рис.
3. Схемы автогенератора с колебательным
контуром коллекторной цепи (а)
и
с автотранформаторной обратной связью
(б)
Этот автогенератор состоит из двух каскадов RC-усилителя и цепи обратной связи, представляющей собой мост Вина (рис.1)
Если исключить из этого автогенератора цепь обратной связи и подавать напряжение с выхода двухкаскадного усилителя на его вход, то в автогенераторе возникнут колебания, форма которых будет резко отличаться от синусоидальной, т.к. условия баланса амплитуд и фаз будут выполняться для множества гармоник, число которых определяется полосой пропускания двухкаскадного усилителя.
Включение в цепь обратной связи моста Вина обусловливает появление в автогенераторе гармонических колебаний, так как мост Вина, обладающий избирательными свойствами, создает условия самовозбуждения только для одной гармонической составляющей. На рис. 1.2 изображены амплитудно-частотная и фазочастотная характеристики моста Вина. При условии Rt = R2 = R и С1 = С2 = С квазирезонансная частота f0 = 1/(2πRС). Коэффициент передачи β на этой частоте максимален и равен 1/3, а фазовый угол ψ = 0. В автогенераторе с мостом Вина по сравнению с другими регенераторами требуется наименьший коэффициент усиления, равный 3. В двухкаскадном усилителе коэффициент усиления обычно значительно больше 3. При таком большом усилении в автогенераторе могут наблюдаться существенные нелинейные искажения. Для уменьшения коэффициента усиления усилителя, а также стабилизации частоты и амплитуды генерируемых колебаний вводят отрицательную обратную связь, представляющую собой цепь, в которую входят терморезистор R3 и резистор Rэ1. При увеличении амплитуды выходного напряжения автогенератора из-за изменений параметров транзисторов, напряжения питания или других причин ток через терморезистор R3 возрастает, а его сопротивление уменьшается. В результате возрастает падение напряжения на резисторе Rэ1 и коэффициент усиления первого каскада снижается, что приводит к уменьшению амплитуды выходного напряжения автогенератора.
Регулировка частоты колебаний в данном автогенераторе проста и удобна, причем в очень широком диапазоне частот. Ее осуществляют изменением величин либо сопротивлений обоих резисторов, либо емкостей обоих конденсаторов моста Вина.
Автогенераторы с мостом Вина широко применяют в различной измерительной аппаратуре как широкодиапазонные автогенераторы (от нескольких единиц герц до нескольких сотен килогерц) с относительно хорошей стабильностью частоты. В этом заключается их основное преимущество по сравнению с другими типами RC-автогенераторов.
Рис1 Схема RC-автогенератора с мостом Вина
Рис1.2 Амлитудно-частотная и фазочастотная характеристики моста Вина