Основы проектирования машин / ГЛАВА 7
.2.pdfГЛАВА 7.2. ПЕРЕДАЧИ КОНИЧЕСКИМИ ЗУБЧАТЫМИ КОЛЕСАМИ
Конические передачи обеспечивают передачу и преобразование момента вращения между осями,
пересекающимися в пространстве под некоторым углом Σ . Наибольшее распространение получили
ортогональные передачи, у которых угол равен Σ = 90 0 . Это не означает, что в практике проектирования не встречаются передачи с другим углом расположения осей, но их применение крайне ограничено. В этой связи ниже
рассматривается только ортогональная передача.
Нагрузочная способность конических передач меньше, чем цилиндрических, кроме того, они сложнее в изготовлении. Однако использование конических передач часто продиктовано компоновкой машины, что и обеспечивает их широкое применение в машиностроении.
По форме зуба конические колеса подразделяются на прямозубые и кривозубые. Наиболее широко применяются колеса с прямым (рис. 7.2.1а) и круговым (рис. 7.2.1b) зубьями.
а) |
b) |
Рис. 7.2.1
В прямозубых колесах линия зуба совпадает с образующей конуса, а линии кругового зуба представляют
собой дуги окружностей (рис. 7.2.2). Здесь d0 - диаметр траектории, вычерчиваемой инструментом при нарезании зуба.
Рис. 7.2.2
Первый тип колес рекомендуются использовать для передач, работающих в условиях малых окружных скоростей - до 2...3 м/с. При более высоких скоростях применяют передачи с круговым зубом, которые при тех же размерах имеют большую нагрузочную способность по отношению к прямозубым за счет увеличения длины контакта и многопарности зацепления. Передачи с круговым зубом работают плавно и имеют меньший уровень шума. Как правило, их изготавливают с большим углом наклона зуба, среднее расчетное значение которого
βn ≈ 350 (индекс n означает, что угол наклона определяется относительно средней линии зуба).
Профиль зуба конического колеса очерчен эвольвентой, и в этом отношении оно является аналогом цилиндрического.
Работа конической передачи может быть проиллюстрирована на примере перекатывания без скольжения двух усеченных конусов, углы при вершине которых 2δ1 и 2δ 2 (рис. 7.2.3).
Рис. 7.2.3
Обозначим угловую скорость ведущего конуса через ω1 , а ведомого - ω2 , тогда передаточное отношение и можно записать как
|
|
|
u = |
|
ω1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
ω2 |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.2.1) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Если средние диаметры усеченных ведущего и ведомого конусов равны соответственно d1 и d2 , то |
||||||||||||||||||||||
линейная скорость v точки контакта определяется выражением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
v = ω |
|
d |
= ω |
|
|
|
|
d 2 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1 2 |
|
|
|
|
2 2 . |
|
|
|
|
(7.2.2) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Из рисунка (7.2.3) видно, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 1 |
= R sin |
δ |
|
|
d 2 |
|
= R sinδ |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
(7.2.4) |
|||||
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
||||||||
где R - среднее конусное расстояние, и передаточное отношение (7.2.1) принимает вид |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
u = |
ω 1 |
|
= |
d 2 |
|
= |
sin δ2 |
|
|
|
|
||||||||||
|
ω 2 |
d1 |
|
sin δ1 |
. |
|
|
(7.2.3) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Поскольку для ортогональных передач выполняется соотношение |
Σ = δ |
+δ |
2 |
= 90o |
, поэтому (7.2.3) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||||||||||||||
можно переписать как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u = tg δ 2 = ctg δ1 . |
|
|
|
(7.2.5) |
Геометрия конических зубчатых передач. Коническое колесо представляет собой усеченный конус, на поверхности которого нарезаны зубья (рис. 7.2.4). В отличие от цилиндрического, зуб конического колеса имеет разные геометрические размеры по ширине колеса в зависимости от точки замера. В этой связи для геометрической оценки используют параметры, измеренные на внешней торцевой поверхности. Признаком этих
размером при дальнейшем рассмотрении будет служить индекс e . Выполнение ряда расчетов удобнее
проводить, если геометрические размеры задавать относительно точки M , отложенной на половине ширины колеса. Получаемые в этом случае размеры называются средними. Эти параметры далее будем записывать без
индекса. Остальные обозначения на рис. 7.2.4 (как и везде далее, если противное не оговорено особо) соответствуют принятым в главе 7.1.
Рис. 7.2.4
Наиболее распространенной формой зуба является следующая: зуб конического колеса пропорционально уменьшается в зависимости от расстояния до торца (рис. 7.2.5a, форма 1). Существуют также конструкции, у которых вершины делительного конуса и конуса впадин не совпадают (рис. 7.2.5b,c форма 2). Встречаются колеса с равновысоким зубом (рис. 7.2.5d, форма 3). Осевая форма 1, являющаяся частным случаем формы 2, применяется для колес с прямым зубом и в отдельных случаях - с круговым. Однако для колес с круговым зубом чаще всего используют форму 2. Форма 3 применяется реже предыдущих, и в основном для неортогональных передач.
a) |
b) |
c) |
d) |
|
|
Рис. 7.2.5 |
|
Важными геометрическими параметрами прямозубых конических передач являются внешний окружной модуль me , выбор которого следует согласовывать со стандартным значением, и средний модуль m . Для характеристики передач с круговым зубом, кроме окружного модуля mte , используются нормальный модуль mne
и средний нормальный модуль mn . Исходя из этого, внешний делительный диаметр прямозубых колес определяется как
de1 = me z1 , de2 = me z2 ,
а для колес с круговым зубом - |
|
de1 = mte z1 , de2 = mte z2 , |
(7.2.6) |
где индексы 1 и 2 относятся соответственно к шестерне и колесу. Напомним, что z - число зубьев колеса. Одной из важнейших геометрических характеристик конической передачи служит внешнее конусное
расстояние Re (рис. 7.2.6), которое определяет ее основные геометрические размеры (так, например, ширину
венца рекомендуется принимать b = Kbe Re , где Kbe - коэффициент ширины). Внешнее конусное расстояние для конической передачи имеет такой же смысл, что и межосевое расстояние для цилиндрической. Расчет
параметра Re можно производить двумя способами: из рис. 7.2.6 видно, что внешнее конусное расстояние равно
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R = |
|
|
|
de1 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
e |
2 sin |
δ1 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.2.7) |
||||||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Re = |
d 2 |
+ |
d 2 |
= |
|
m |
e |
|
|
z 2 |
|
+ z 2 |
|
m |
|
z |
|
1 |
+u 2 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
e1 |
e2 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 = |
|
|
|
|
e |
|
|
1 |
2 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
4 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.2.6
Для колес с круговым зубом здесь, как и везде в дальнейшем при рассмотрении геометрических
соотношений, следует заменить me на mte . |
|
|
|
Среднее конусное расстояние R вычисляется с помощью соотношения |
|
||
R |
= Re |
− 0,5b |
(7.2.8) |
|
|
, |
|
а для среднего окружного модуля m имеем |
|
|
|
m = |
me R |
|
|
R |
|
(7.2.9) |
|
|
e . |
Если говорить об исходном контуре, то следует отметить, что наибольшее применение получили контуры со следующими параметрами:
•для конических колес с прямым зубом
αn = 200 ; ha =1; c = 0,20; ρ f = 0,20 ;
•для конических колес с круговым зубом
|
|
α |
n |
= 200 |
; |
h |
=1; c |
= 0,25; |
ρ |
= 0,25. |
|
|
|
|
|
a |
|
|
f |
(7.2.10) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь |
f |
- коэффициент радиуса закругления ножки зуба. |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Чаще всего конические передачи изготавливаются без смещения или с равным смещением для шестерни и колеса. Под равным смещением имеется в виду равенство абсолютных смещений, при котором коэффициент
смещения x1 шестерни принимается положительным, а колеса x 2 - отрицательным, а именно |
|
x1 = −x2 . |
(7.2.11) |
Абсолютная величина коэффициента смещения для колес с круговым зубом при исходном контуре с |
|
параметрами (7.2.10) может быть рассчитана по формуле |
|
x1 = 2(1 −1 / u2 ) cos3 βn / z1 . |
(7.2.12) |
Для прямозубых колес в (7.2.11) следует положить βn = 0 . Существуют также и другие рекомендации по выбору коэффициентов смещения исходного контура инструмента.
Особенностью нарезания конических колес является возможность независимого расположения и движения инструмента для каждой из сторон зуба, что позволяет изменять толщину зуба и размер впадины. В свою очередь, возможность варьирования толщины зуба позволяет решить проблему различной прочности зубьев колеса и шестерни. Дело в том, что зубья шестерни менее прочны по изгибу, чем зубья колеса, и для достижения равнопрочности следует увеличивать толщину зубьев шестерни за счет соответствующего уменьшения толщины зубьев колеса. Численной характеристикой такой модификации толщин зубьев служит коэффициент изменения
толщины xτ1 (положительный для шестерни и отрицательный для колеса), который рекомендуется определять следующим образом:
•для прямозубых колес
xτ1 |
= 0,03 + 0,008(u −2,5), u > 2,5 |
|
|
|
, |
|
xτ1 |
= 0, u ≤ 2,5 |
|
|
; |
•для колес с круговым зубом
xτ1 |
= 0,03 + 0,008(u −2,5)+ 0,0025βn |
, u > 2,5 |
|
|
|
, |
|
|
xτ1 = 0, u ≤ 2,5 |
|
(7.2.13) |
|
; |
|
|
Коэффициент смещения xτ1 для колес обоих типов подчиняется соотношению xτ2 |
= −xτ1 ; |
Основные геометрические размеры ортогональных зубчатых колес с прямым зубом можно рассчитать по аналогии с цилиндрическими, пользуясь формулами из приведенной ниже таблицы 7.2.1.
Таблица 7.2.1: Условные обозначения и расчетные формулы для определения основных геометрических размеров ортогональных конических передач с прямыми зубьями
Параметр
1.Число зубьев плоского колеса
2.Внешний окружной модуль
3.Внешнее конусное расстояние
4.Ширина зубчатого венца
5.Коэффициент ширины зубчатого венца
6.Среднее конусное расстояние
7.Средний окружной модуль
8. Средний |
Шестерня |
делительный диаметр |
|
|
Колесо |
9. Передаточное число |
|
10. Угол |
Шестерня |
делительного конуса |
|
|
Колесо |
11. Коэффициент |
Шестерня |
смещения |
|
|
Колесо |
12. Коэффициент |
Шестерня |
изменения толщины |
|
зубьев |
|
|
Колесо |
13. Внешняя высота |
Шестерня |
головки зуба |
|
|
Колесо |
Обозначения и расчетные формулы
zs = z12 + z22
me
Re = 0,5me zs
b ≤ 0,3Re
Kbe = bRe
R = Re − 0,5b
m = me RRe
d1 = mz1
d2 = mz2 u = z2 z1 tgδ1 = 1u
δ2 = 900 −δ1
x1 и x2 - по формуле (7.2.11)
x2 = −x1 ;
xτ1 = 0,03 +0,008(u −2,5) при u > 2,5
xτ1 = 0 при u ≤ 2,5 xτ2 = −xτ1
hae1 = (ha + xe1 )me hae2 = (ha + xe2 )me
14. |
Внешняя высота |
Шестерня |
ножки зуба |
|
|
|
|
Колесо |
15. |
Внешняя высота |
Шестерня |
зуба |
|
|
|
|
Колесо |
16. |
Внешняя |
Шестерня |
окружная толщина |
|
|
зубьев |
|
|
|
|
Колесо |
|
|
Шестерня |
17. |
Угол ножки зубьев |
|
|
|
Колесо |
|
|
Шестерня |
18. |
Угол головки |
|
зубьев |
|
|
|
|
Колесо |
|
|
Шестерня |
19. |
Угол конуса |
|
вершин |
|
|
|
|
Колесо |
|
|
Шестерня |
20. |
Угол конуса |
|
впадин |
|
|
|
|
Колесо |
21. |
Внешний |
Шестерня |
делительный диаметр |
|
|
|
|
Колесо |
22. |
Внешний диаметр |
Шестерня |
вершин зубьев |
|
|
|
|
Колесо |
23. Расстояние от |
Шестерня |
|
вершины конуса до |
|
hfe1 = (ha +c − xe1 )me hfe2 = (ha +c − xe2 )me
he1 = hae1 + hfe1
he2 = hae2 + hfe2
se1 = (0,5π + 2xn1tgα + xτ1 )me
se2 = (0,5π + 2xn2tgα + xτ 2 )me
θf 1 = arctg(hfe1 Re )
θf 2 = arctg(h fe2 Re )
θa1 =θf 2
θa2 =θf 1
δa1 =δ1 +θa1
δa2 =δ2 +θa2
δf 1 =δ1 −θf 1
δf 2 =δ2 −θf 2
de1 = me z1
de2 = me z2
dae1 = de1 +2hae1 cosδ1
dae2 = de2 +2hae2 cosδ2
B1 = 0,5de2 −hae1 sin δ1
плоскости вершин зубьев
Колесо |
B2 = 0,5de1 −hae2 sin δ2 |
Таблица 7.2.2: Условные обозначения и основные формулы геометрического расчета параметров ортогональной конической передачи с круговыми зубьями, изготовленными по форме 1
Параметр
1.Число зубьев плоского колеса
2.Среднее конусное расстояние
3.Внешнее конусное расстояние
4.Ширина зубчатого венца
5. Среднее конусное расстояние для зубьев
6.Коэффициент ширины
7.Средний нормальный модуль зубьев
8.Передаточное число
9. Угол |
Шестерня |
делительного |
|
конуса |
|
|
Колесо |
10. Коэффициент |
Шестерня |
смещения |
|
|
Колесо |
11. Коэффициент изменения толщины зубьев шестерни
12. Внешний окружной модуль при заданном
13. Высота ножки
зуба в расчетном Шестерня сечении, мм
Колесо
Обозначения и расчетные формулы
zs = z12 + z22
R = mn zs (2 cos βn )
Re = 0,5mte zs
b
R = Re −0,5b
Kbe = b / Re
mn = (mte R / Re )cos βn = (mte −bzs )cos βn
u = z2 z1
tgδ1 = 1u
δ2 = 90o −δ1
xn1 по формуле 7.2.11
xn2 = −xn1
xτ1 по формуле 7.2.13
mte = 2Re zs
hf 1 = (ha +c − xn1 )mn hf 2 = (ha +c − xn1 )mn
14. Нормальная |
|
толщина зуба в |
Шестерня |
расчетном сечении |
|
|
Колесо |
15. Угол ножки |
Шестерня |
зубьев |
|
|
Колесо |
16. Угол головки |
Шестерня |
зубьев |
|
|
Колесо |
17. Увеличение |
|
высоты головки |
Шестерня |
зуба при переходе |
|
от среднего |
|
сечения на |
|
внешний торец |
Колесо |
18. Увеличение |
|
высоты ножки |
Шестерня |
зуба при переходе |
|
от |
|
расчетного |
|
сечения на |
Колесо |
внешний торец |
|
19. Высота |
|
головки зуба в |
Шестерня |
расчетном сечении |
|
|
Колесо |
20. Внешняя |
|
высота головки |
Шестерня |
зуба |
|
|
Колесо |
21. Внешняя |
|
высота ножки зуба |
Шестерня |
|
Колесо |
22. Внешняя |
|
высота зуба |
Шестерня |
|
Колесо |
23. Угол конуса |
|
вершин |
Шестерня |
|
Колесо |
24. Угол конуса |
|
впадин |
Шестерня |
sn1 = (0,5π +2xn1tgαn + xτ1 )mn
sn2 = π mn − sn1
tgθf 1 = hf 1 R
tgθf 2 = hf 2 R
θa1 =θf 2
θa2 =θf 1
∆hae1 = 0,5btgθa1
∆hae2 = 0,5btgθa2
∆hfe1 = 0,5btgθ f 1
∆hfe2 = 0,5btgθf 2 ha1 = (ha − xn1 )mn
ha2 = (ha + xn2 )mn
hae1 = ha1 + ∆hae1
hae2 = ha2 + ∆hae2
hfe1 = hf 1 +∆hfe1 hfe2 = hf 2 +∆hfe2
he1 = hae1 +hfe1
he2 = hae2 +hfe2
δa1 = δ1 +θa1 δa2 = δ2 +θa2
δf 1 = δ1 −θf 1
|
Колесо |
|
|
δf 2 = δ2 |
−θf 2 |
|||
25. Средний |
|
|
d1 |
= mn z1 |
cosβn |
|||
делительный |
Шестерня |
|
||||||
диаметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Колесо |
|
d2 |
= mn z2 |
cos βn |
|||
26. Внешний |
|
|
|
|
de1 |
= mte z1 |
||
делительный |
Шестерня |
|
|
|
||||
диаметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Колесо |
|
|
|
de2 |
= mte z2 |
||
27. Внешний |
|
dae1 |
= de1 +2hae1 cosδ1 |
|||||
диаметр вершин |
Шестерня |
|||||||
|
Колесо |
dae2 |
= de2 |
+ 2hae2 cosδ2 |
||||
28. Расстояние от |
|
|
|
|
|
|
|
|
вершины до |
|
|
|
|
|
|
|
|
плоскости |
Шестерня |
B1 |
= 0,5de2 −hae1 sin δ1 |
|||||
внешней |
||||||||
|
||||||||
окружности |
|
|
|
|
|
|
|
|
вершин зубьев |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Колесо |
B2 |
= 0,5de1 −hae2 sin δ2 |
|||||
29. Коэффициент осевого |
|
|
|
|
|
|
перекрытия |
εβ |
= b sin βn |
(π mn ) |
|
Силы в зацеплении конических зубчатых колес. Нормальная сила Fn в зацеплении конической передачи, также как и цилиндрической, может быть разложена на три взаимно перпендикулярные составляющие:
окружную Ft , радиальную Fr и осевую Fa . Величину окружной составляющей можно рассчитать как
F = |
2 103 |
T |
|
|
|
|
|
|
|
t |
d |
. |
(7.2.14) |
|
|
Что касается радиальной и осевой сил, то их значения для колес с круговыми зубьями принципиально отличаются от аналогичных значений для прямозубых колес, поскольку зависят от направлений вращения колеса и линии наклона зуба (относительно вершины конуса). Дело в том, что конические колеса с круговым зубом могут иметь правое и левое направления линии зуба (рис. 7.2.7). Если при наблюдении с вершины конуса линия зуба разворачивается по часовой стрелке, то такое направление линии зуба считается правым (рис. 7.2.7a). При противоположном направлении линии зуба он считается левым (рис. 7.2.7b).
a) |
b) |
Рис. 7.2.7